低损耗光纤于1970年由康宁公司发明，成为从一个地方到另一个地方长距离有效传输信息而不损失信息的最佳手段。现在最常见的数据传输方式是通过传统的光纤 -- 一个单芯通道传输信息。然而，随着数据生成的指数级增长，这些系统正在达到信息承载能力的极限。因此，现在的研究重点是寻找新的方法，通过研究光纤的内部结构和应用新的方法来产生和传输信号，从而充分地利用光纤的潜力。此外，通过将这一研究从经典光扩展到量子光，量子技术的应用也得以实现。

在50年代末，物理学家菲利普-W-安德森(他对粒子物理和超导也有重要贡献)预测了现在被称为安德森定位的东西。由于这一发现，他获得了1977年诺贝尔物理学奖。安德森从理论上表明，在哪些条件下，无序系统中的电子可以在整个系统中自由移动，或者作为 "本地化电子 "被束缚在一个特定的位置上。例如，这个无序系统可以是一个带有杂质的半导体。

后来，同样的理论方法被应用于各种无序系统，并被推断出光也可以经历安德森定位。过去的实验已经证明了光纤中的安德森定位，实现了光(经典的或传统的光)在二维中的限制或定位，同时将其在三维中传播。虽然这些实验对经典光显示了成功的结果，但到目前为止，直到最近，还没有人用量子光(由量子相关态组成的光)测试过这种系统。

传统光纤与安德森定位光纤的对比

与传统的单模光纤(数据通过单芯传输)相反，相分离光纤(PSF)或相分离安德森定位光纤是由许多玻璃股嵌入两种不同折射率的玻璃基体中制成的。在其制造过程中，当硼硅酸盐玻璃被加热和熔化时，它被拉成纤维，其中不同折射率的两相之一倾向于形成拉长的玻璃股。由于材料内有两种折射率，这就产生了所谓的横向无序，从而导致光在材料中的横向(2D)安德森定位。

光纤制造方面的专家，康宁公司创造了一种光纤，通过利用安德森定位，可以在一根光纤中传播多个光束。与多芯光纤束相反，这种PSF显示非常适用于此类实验，因为许多平行的光束可以在光纤中传播，而它们之间的间距最小。

科学家团队是量子通信方面的专家，他们希望通过康宁的相位分离光纤尽可能有效地传输量子信息。在实验中，PSF连接了一个发射器和一个接收器。发送器是一个量子光源(由ICFO建造)。该光源通过在非线性晶体中的自发参数向下转换(SPDC)产生量子相关的光子对，其中一个高能量的光子被转换为光子对，每个光子对的能量较低。低能量的光子对的波长为810纳米。由于动量守恒，出现了空间反相干。接收器是一个单光子雪崩二极管(SPAD)阵列相机，由Polimi和MPD开发。与普通的CMOS相机不同，SPAD阵列相机非常敏感，可以以极低的噪声检测到单光子;它还具有非常高的时间分辨率，这样就可以高精度地知道单光子的到达时间。

量子光

ICFO团队设计了一个光学装置，通过相位分离的安德森定位光纤发送量子光，并用SPAD阵列相机检测其到达。SPAD阵列使他们不仅能够检测到成对的光子，还能将它们识别为成对的光子，因为它们是同时到达的(重合的)。由于这对光子是量子相关的，知道两个光子中的一个在哪里被检测到，就可以知道另一个光子的位置。研究小组在通过PSF发送量子光之前和之后都验证了这种相关性，成功地表明光子的空间反相关确实得到了保持。

在这次演示之后，ICFO团队接着开始展示如何在未来的工作中改进他们的结果。为此，他们进行了比例分析，以找出810纳米的量子光波长下拉长的玻璃链的最佳尺寸分布。在用经典光进行全面分析后，他们能够确定相位分离光纤目前的局限性，并提出改进其制造的建议，以尽量减少传输过程中的衰减和分辨率的损失。

这项研究的结果表明，这种方法对于量子成像或量子通信的实际应用中的可扩展制造过程具有潜在的吸引力，特别是对于高分辨率内窥镜、纠缠分布和量子密钥分发领域。

光纤跳线

光纤跳线（Optical Fiber Patch Cable），由光纤光缆与光纤连接器通过一定的工艺进行加工后将光纤光缆两端固定上光纤连接器，从而形成中间是光纤光缆、两端是光纤连接器的光纤跳线。这意味着光纤电缆在工厂中已经安装了光纤连接器，收到货后即插即用。

光纤跳线通常被称为“跳线”，光纤电缆组件可作为单侧或两侧组装的电缆提供。光纤跳线是指在两侧组装的光纤电缆，而单侧电缆称为光纤尾纤。按模式光纤跳线可分为：单模光纤和多模光纤。

单模光纤跳线

单模光纤跳线是具有非常小直径（ 9 μm ）的光纤电缆，单模光纤只允许一种光模式通过纤芯，这种只集中在一种光模式上的这种方式为单模光纤跳线提供了几个优点：

传输损耗、传输色散较小；

无需放大即可覆盖长距离；

可实现高带宽；

在长距离或高速数据传输时，即使在数公里的长度也能达到40Gbit/s的数据速率。

多模光纤跳线

多模光纤跳线芯直径一般为50或62.5μm，这允许通过光纤芯传输多种光模式。与单模光纤相比，多模光纤具有以下优点：

更大的芯径，更容易操作，易于生产，通常相较单模光纤更便宜；

纤芯直径较大，多模光纤尾纤的连接更加容易，拼接工具的成本大大降低；

多模光纤可以购买带有步进和梯度折射率曲线；

多模光纤还可以达到每秒100千兆位的传输速率，但仅限于短距离。

单模或多模光纤应用场景

根据实际应用场景选择，单模光纤适合长距离（千米以上）的数据传输，可应用于城域网、无源光纤网络等；多模光纤适合短距离（300~400m）的数据传输，应用于企业、数据中心机房，例如跳线区域，以及用于连接交换机、路由器或其他网络设备等。

根据预算选择，在多模光纤与单模光纤都适用的场景下，单模光纤的的成本通常比多模光纤成本高。

▌01 什么是“系统接地”和“保护接地”？

“系统接地” 通常是变压器、发电机等中性点的接地，如（图一、图二）中的变压器绕组星形接点的接地。

“保护接地” 是指配电箱、配电柜和电气设备外壳或者线路金属管、金属线槽等外露导电部分的接地，如（图一、图二）中的用电设备的金属外壳的接地 。

▌02 为什么要做系统接地呢？

为什么要做系统接地呢？下面用一张图来分析一下，（图三）是无系统接地的配电示意图，当L3相线发生接地故障时，图中给用电设备供电的L1相线与设备外壳之间的电压就由220V升高为380V，相当于由原来相电压升高到线电压，但由于没做系统接地，因此故障电流无法返回变压器的中性点，使得保护电器不会动作，而这种过电压将长期存在，这对线路和设备的绝缘是很不利的，且电压的升高也提升了触电的危险性。

▌03 做了系统接地，为什么要做保护接地？

做了系统接地后，又为什么要做保护接地呢？下面也用一张图来分析一下，（图四）是有系统接地而无保护接地的配电示意图，假设L1相线在用电设备处发生碰壳故障，由于没做保护接地，因此故障电流无法返回变压器的中性点，使得保护电器不会动作，那么用电设备的金属外壳上将带220V的危险电压，这将会引起电击危险。

如果做了保护接地，如（图二），那么L1相线发生碰壳故障时，故障电流可以通过保护接地线（PE线）返回变压器中性点，由于是金属通路，阻抗较小，因此故障电流较大，能够使保护电器动作，从而及时地切断接地故障。

▌04 小结：

综上所述，在低压配电系统中，系统接地和保护接地都应该设置的，系统接地是为了降低系统对地绝缘水平的要求，保证配电系统的正常运行而设置的接地；保护接地是为了在配电系统在发生接地故障时能及时切除故障回路，从而避免产生电击危险而设置的接地；两者的功能不一样，但最终目的都是为了实现配电系统的安全稳定地运行

▌01 照明供配电系统组成及接线方式

照明供配电网络一般由馈电线、干线和分支线组成。馈电线是将电能从变配电所低压配电屏送至总照明配电箱(盘)的线路;干线是将电能从总配电箱(盘)送至各个分照明配电箱的线路(主干线)以及由分配电箱引出的供给多个照明器的线路(支干线);分支线是将电能从各个支干线或分照明配电箱送至各个照明器的线路，如图 1.9所示。

▲ 图1.9 照明配电线路的基本接线

照明供配电网络的接线方式，根据馈电线、干线和分支线的连接情况通常可分为以下4种。

1.放射式接线

如图1.10所示，放射式接线用的导线较多，占用的低压配电回路较多，有色金属消耗量大，投资费用较高，但当线路发生故障时，受影响停电的范围较小。因此，对于较重要的负荷多采用放射式接线。图1.9所示的低压配电屏至总配电箱以及总配电箱至分配电箱的配电均为放射式接线。

▲ 图1.10 放射式接线

2.树干式接线

如图1.11所示，树干式接线方式结构简单，投资费用和有色金属用料均较省，但在供电可靠性方面不如放射式接线，在一般性照明供配电系统中应用较广泛。图1.9中由分配电箱引出的支干线也为树干式接线。

▲ 图1.11 树干式接线

3.链式接线

▲ 图1.12 链式接线

如图1.12所示，链式接线原理与树干式接线相同，二者的区别仅在于树干式接线的干线没有中间断点，而链式接线的干线在中间配电箱处是断开的。这种接线方式的投资费用和有色金属的用料比树干式接线更省，但供电可靠性也比树干式接线更低，通常应用于干线敷设较困难的场合。

4.混合式接线

混合式接线是放射式接线和树干式(或链式)接线的组合使用方式，如图1.13所示。这种接线方式可根据照明配电箱的布置位置、容量、线路走向等综合考虑。在当前的照明设计中这种方式用得最为普遍。图1.9中由分配电箱至各个照明器的配电即为放射式与树干式组成的混合式接线。

▼ 图1.13 混合式接线

▌02 照明供电的典型接线

1.照明供电电源的典型接线

照明供电电源的接线方式与照明工作场所的重要程度、负荷等级有关，现分述如下。

(1)一般的工作场所

一般工作场所的照明负荷可由一个单台变压器的变电所供电。工作照明和疏散用事故照明应从变电所低压配电屏处分开供电，如图1.14 (a)所示;也可以从厂房或建筑物入口处分开供电，如图 1.14(b)所示。

当动力与照明合用且采用变压器——干线式供电时，工作照明和疏散用事故照明电源宜接在变压器低压侧总开关之前，如图 1.14(c)所示。

当厂房或建筑物为动力和照明合用供电线路时，工作照明和疏散用事故照明应从厂房或建筑物电源入口处分开供电，如图 1.14(d)所示。

▲ 图1.14 一般工作场所照明供电的接线方式

(2)较重要的工作场所

较重要工作场所的照明负荷一般都采用在单台变压器高压侧设两回路供电，如图1.15(a)所示。

当工作场所的照明由一个以上单台变压器的变电所供电时，工作照明和事故照明应由不同的变电所供电。变电所之间宜装设低压联络线，以备变压器出现故障或检修时，能继续供给照明用电，如图1.15(b)所示。

事故照明电源也可采用蓄电池组、柴油或汽油发电机组等小型电源或由附近引来的另一电源线路供电，如图1.15(c)所示。

当工作场所内有两台变压器时，工作照明和事故照明电源应分别接自不同的变压器低压配电屏，如图1.15(d)所示。

▲ 图1.15 较重要工作场所照明供电的接线方式

(3)重要的工作场所

重要工作场所的照明负荷电源可引自一个以上单台变压器的变电所，且各变压器的电源应是互相独立的，如图1.16所示;也可引自两台变压器的变电所，但两台变压器的电源应是相互独立的。

(4)特殊重要的工作场所

特殊重要的工作场所照明负荷当由有一台以上变压器的变电所供电时，低压母线分断开关应设有电源自动投入装置(BZT)，各变压器应由单独的电源供电，工作照明和事故照明应接在不同的低压母线上，事故照明应另设第三独立电源(如蓄电池等)，事故照明电源应能自动投入，如图1.17所示。

▼ 图1.16 重要工作场所照明供电的接线方式

▲ 图1.17 特殊重要工作场所照明供电的接线方式

2.照明配电网络的典型接线

(1)工业厂房照明的配电系统

工业厂房照明配电系统的设计要根据厂房的性质、面积和使用要求确定，通常采取集中、分层、分区控制的方式。照明干线从车间变电所低压配电屏引入车间总配电柜(箱)后，采用放射式接线或树干式接线引入各区域(层)分配电箱，再由分配电箱引出的支线向各灯具及用电设备供电。

(2)多层公用建筑照明的配电系统

图 1.18 所示为多层公用建筑照明的配电干线系统(如办公楼、教学楼等)，其进户线直接进入大楼的传达室或配电间的总配电柜(箱)，由总配电柜(箱)采取干线或立管(竖井)方式向各层分配电箱馈电，再经分配电箱引出支线向各房间照明设备供电。

▲ 图1.18 多层公共建筑照明的配电干线系统图

(3)住宅照明的配电系统

典型的住宅照明配电干线系统如图 1.19 所示，它以每一楼梯间作为单元，进户线引至该住宅楼的总配电箱(设在其中某一单元)，再由干线引至每一单元的总配电箱，各单元采用树干式接线或放射式接线向各层用户的分配电箱馈电。图1.19中，3个单元分别给出了3种不同的常用配电方式，为统一起见，同一栋建筑一般只选择其中的某一种方式。

▲ 图1.19 住宅照明的配电干线系统图

(4)高层建筑照明的配电系统

图 1.20 所示为高层建筑照明配电系统常用的 4 种方案。其中图 1.20(a)、(b)、(c)为混合式，先将整幢楼按区域和层分为若干供电区，一般选取每供电区的层数为 2～6 层，分区设置电气竖井，每路干线向一个供电区供电，故又称为分区树干式配电系统。图1.20 (a)、(b)基本相同，只是图1.20(b)增加了一个公用备用回路，从而增加了供电的可靠性，共用回路采用了大树干式配电方式。

图 1.20(c)增加了分区配电箱，它与图 1.20(a)、(b)比较，可靠性比较高，但配电级数增加了一级。图 1.20(d)采用了大树干式配电方式，配电干线少，减少了低压配电屏及馈电回路数，安装维护方便，但供电的可靠性和控制的灵活性较差。

▲ 图1.20 高层建筑照明的配电干线系统图

(5)高层住宅供配电方案

高层住宅一般由小区公用变电所供电。这类建筑应设接箱和配电室，一般设在地下设备层内。接箱由供电部门管理，配电室由房管部门管理，如图1.21所示。

▲ 图1.21 某高层住宅供配电方案

(6)局部照明的供电方式

工厂机床和固定工作台上的局部照明，可由电力线路供电。移动式安全照明应接自正常照明线路，以便检修电力线路时，仍能保证正常使用。对于采用安全电压供电的电源输入、输出回路，必须采用隔离变压器进行电气上的隔离。

(7)室外照明的供电方式

道路照明应分区集中由有人值班的变电所供电。该方法如采用三相四线制供电，应注意各相负荷分配均衡，从节能考虑，应尽可能采用光电或微机自动控制。

广场照明以及露天工作场地或堆场的照明，可由附近变电所供电，并实行就地控制。

▌03 照明供配电设计原则及配电设备布置

1、照明供配电网络的设计应考虑以下原则

① 在工业建筑中，由低压配电屏供给的每一回路的计算电流不宜大于100A，每一回路连接的照明配电箱一般不超过4个。

② 为减少故障时的停电范围，设计时宜考虑能将楼房分段供电，例如高层住宅的配电立管一般以等于或少于6层为宜，如图1.21所示。

③ 由公共低压电网供电的照明负荷，用单相220V 供电时线路的电流不宜超过30A，否则应采用220/380V三相四线制供电。

④ 室内分支线路，从常用导线截面积、导线长度、灯具数量和电压降的分配等综合考虑，每一单相回路电流以不超过15A为宜。

⑤ 室内分支线长度：220/380V 三相四线制线路，一般不超过100m;单相220V线路，一般不超过35m。

⑥ 高强度气体放电灯或其混光照明，每一单相回路不宜超过30A。这类灯启动时间长，启动电流大，在选择开关保护电器和导线时必须进行核算及校验。常用混光光源的工作电流和启动电流见表1.6。

表1.6 混光光源电流参数表 单位：A

⑦ 每一单相回路上的灯具总数不得超过25个，但花灯、彩灯和多管荧光灯除外。插座应与照明分开，以单独回路供电。

⑧ 应急照明作为正常照明的一部分同时使用时，应有单独的控制开关;不作为正常照明的一部分时，应急照明电源应能自动投入。

⑨ 每个配电箱和线路上的负荷分配应力求均衡。

2、配电设备的布置

照明配电设备主要有照明配电箱和电能表箱。照明配电箱和电能表箱布置时应满足以下要求：

① 住宅用电应尽量推行一户一表制。

② 工业厂房的配电箱应安装在便于维护操作的地方以及负荷中心。

③ 堆放易燃物品的仓库内的配电箱应安装在门外。

④ 公共建筑物的公共场所不宜设置配电箱，否则应加锁并设置在隐蔽处。

⑤ 在科研楼、多层厂房等建筑内的配电箱，相邻两箱间的水平距离不宜超过40m。

⑥ 有爆炸危险的场所内的配电箱，应集中安装在电气控制室内。

1   工程概况

1.1   江西南昌绿地高新项目是多用途开发项目，包括一座56层250m高的多用途塔楼和一座高达5层的裙楼。地上总面积为145,732m2，地下总面积为65,380m2。塔楼里的办公部分面积占68,965m2，酒店部分占37,475m2。商业零售面积39,292m2。

1.2   各楼层功能

地下层：塔楼共有地下2层。地下包括酒店后勤部，停车场,  卸货和设备空间。

首层：首层主要包括办公楼主大堂，酒店大堂及零售。

5层：5层包括会议室及宴会厅。

6~37层：办公部分。

39层及40层：39层及40层包括酒店空中大堂及空中大堂夹层。

41~54层：酒店部分。

55及56层：55及56层为酒店休闲娱乐设施及餐厅层。

机械设备层/避难区：主要机械设备层将位于4层及38层。避难区将位于第15、27、38及52层。

2   工程设计特点

2.1   玻璃幕墙采用外遮阳

建筑立面的效果为“城市之窗”，意在体现智慧城市的理念，建筑表皮为三角形。该表皮同时作为玻璃幕墙的遮阳百叶。通过模拟计算，最终采用750mm的遮阳肋片进深。最终的玻璃幕墙参数如下：

2.2   办公标准层采用全空气变风量系统

该办公楼层为出租型功能，业主对于室内空气品质和室内净高都有较高的要求。经过各种系统的比选。最终采用风机并联型的VAV末端，既能较好地保证室内空气品质，又可以节约全空气系统的运行能耗。

每个标准楼层选用2台变频全空气变风量空调箱，送风主管采用环管型式。

2.3   “华邑”酒店标准客房选用静音型直流无刷电机风机盘管

作为“洲际酒店”在中国第一家“华邑”品牌的酒店，本项目作为样板工程和精品工程。

客房内的四管制风机盘管均采用直流无刷电机。有利于降低运行能耗，同时风机盘管运行时的噪声也大幅度降低。

2.4   水系统采用一次泵变流量系统

本项目商业、办公、酒店分设制冷机组。为了降低水系统的运行能耗，采用一次泵变流量的水系统。同时，供回水温差采用6℃，进一步减少循环水量，经过一年多的运行实测，节能效果显著。

2.5   办公区域新排风采用转轮全热回收装置

办公区域的新风机组采用设备层和屋顶层集中设置的方式。一方面可以减少外立面百叶对于建筑立面效果的影响，另一方面，也为排风热回收创造了条件。本项目的新风热回收机组风量达到44000CMH /单台。

为了在过渡季节利用室外全新风，热回收机组做了内部新排风的旁通。然而这就加大了机组的外形尺寸，对于设备机房的布置带来非常大的挑战。

2.6   超高层建筑的中庭热压效应

本项目的大堂挑空3层，冬季由于热压造成的热气流上浮，会给大堂的热舒适度带来非常大的困扰。同时室内设计对于大堂吊顶和侧墙立面也有效果要求。

因此，本项目的大堂送风气流组织采用沿玻璃幕墙地板送风，芯筒背部墙面侧回风的方式。

冬季大堂实测的室内温度在19℃左右，业主比较满意。

3   空调冷热负荷

（1）酒店夏季冷负荷4640.0kW，冬季热负荷3162.0kW。

单位建筑面积冷指标124W/m²，单位建筑面积热指标85W/m²。

（2）办公夏季冷负荷7533.0kW，冬季热负荷4748.0kW。

单位建筑面积冷指标110W/m²，单位建筑面积热指标69W/m²。

（3）商业夏季冷负荷6100.0kW，冬季热负荷3230.0kW。

单位建筑面积冷指标155W/m²，单位建筑面积热指标82W/m²。

4   空调冷热源及设备选择

（1）酒店冷源采用电制冷离心机组，热源采用燃气蒸汽锅炉。

（2）办公冷源采用电制冷离心机组，热源采用燃气热水真空锅炉。

（3）商业冷源采用电制冷离心机组，热源采用燃气热水真空锅炉。

5   心得与体会

该项目的建筑设计理念为“城市之窗”，旨在为南昌市树立一个新的建筑地标。

独特的建筑外观和综合性的业态功能，集中组合于一栋超高层建筑内。

暖通专业针对此情况，设计了“集中机房区域，独立冷热源系统，灵活节能高效使用空调末端”的方法。在机房面积十分紧张的情况下，设计了多种节能，高效的空调系统。

本楼的39~56层设计为洲际酒店InterContinental Hotels 在中国第一家“华邑”品牌系列酒店。

本项目作为超高层综合体的典型案例，为今后类似的工程提供了实用的参考。

注：本文收录于《建筑环境与能源》2019年10月刊总第26期。
版权归论文作者所有，任何形式转载请联系作者。

       【摘  要】 “室内循环净化”是否可以在一定程度上替代传统“通风稀释”来保障室内空气品质，是当前“双碳”背景下发展健康建筑尚未解决的重要问题。本文以上海某100m²实际使用的开放式办公室为对象，于2019和2020年冬季开展了两期以空气净化器替代机械新风系统的随机双盲实验。期间，一方面，共收集771份来自23位办公人员对空气品质主观评价的有效问卷；另一方面，监测了约3400小时室内外温湿度、CO₂和PM_2.5浓度、人员在室率等数据。分析表明：首先，两种模式下室内人员的心率、室内空气品质满意度、困倦度的差异均不超过4%；其次，分别开启机械新风或净化器时，PM_2.5的I/O均能控制在0.65以下，且浓度满足≤75μg/m³的小时时间占比（T）为97%，均高于无空气改善措施时的空气质量（T=82%）。但净化器滤料一年后效率下降近50%；最后，新风和净化器CADR折算的换气次数分别为2.2h^-1和2.0h^-1，尽管室内99.5%的CO₂小时平均浓度<1000ppm，但净化器工况可在稍高的CO₂浓度下实现和新风工况相似的室内空气质量。综上，验证了在该开放式办公场所中用空气净化器替代机械新风的可行性。

1 研究背景

       建筑室内新风量一直是室内空气品质（IAQ）领域的焦点问题^[1-2]。以人员密集的办公场所为例，该类场所中的主要空气污染物包括颗粒物、挥发性有机物（VOCs）和CO₂（人体散发物的指示剂）等^[2-7]。研究表明，较差的空气品质会降低办公人员的工作效率、提升病假率^[8]；长期处于不良空气品质环境中时人的阅读等认知能力也可能受到一定程度的损伤^[9]。尽管提高机械新风量可以通过“稀释”原理降低污染物浓度，但随之增加的新风能耗与我国建筑领域“双碳目标”的实现形成矛盾^[10]。 

       以“室内循环净化过滤”为原理的空气净化器因其使用灵活逐渐在民用建筑中普及。现有的空气净化器一般以去除颗粒污染物为主。近年来，改进和研发可以同步净化颗粒物和甲醛等气态VOCs的空气净化器成为新的热点，由此也引发了以国际能源组织IEA Annex78项目组为代表的“用空气净化器替代（部分）机械新风系统”的讨论，以期探索保证IAQ前提下降低建筑新风能耗的潜力。 

       基于此，本文以上海某开放式办公室为研究目标，在近两年内通过对室内空气品质的主观问卷调查和现场监测（选取PM_2.5和CO₂浓度），比较了机械新风系统和空气净化器在保证室内空气品质上的差异，旨在就“用空气净化器替代（部分）机械新风系统”这一问题的可行性进行探讨。

2 实验方案设计、测点布点与问卷设计

       如图2.1所示，选取了上海某约100m2开放式办公室作为研究对象。房间净高约4m，上部东西两侧各设有两个新风送风口。实验期间共（曾）有23人在此办公（为调研对象）。根据房间内部通风情况，将两台净化器放置在远离外窗的两个角落，并且在门窗附近分别放有传感器监测开启率，并统计人员进出。参照《室内空气质量标准》(GB/T 18883-2002)，按梅花型布置了A、B、C、D四个室内测点和两个室外测点测量PM_2.5和CO₂浓度（室内测点如图2.2所示，传感器高度为1.2m左右，接近人坐姿时的呼吸区高度）。

图2.1 办公室实景

图2.2 办公室测点示意图

       其中，主观评价的数据通过每天定时发放问卷收集，如图2.3所示，客观数据通过“伯虎空气监测仪”记录，如图2.4所示，其传感器相关参数如表2.1所示。

图2.3 问卷

图2.4 传感器
表2.1 传感器参数

       为记录该办公室内的人员行为，除实验仪器外，在门窗处分别安装了两对传感器以记录其开启状态；在前后门上方安装了客流统计器，以监测人员流动情况，如图2.5所示。

图2.5 室内检测仪器

       在2019年末和2020年末，开展了两期实验，设置了空白对照工况(简称“空白工况”)、空气净化器工况(简称“净化工况”)、机械新风系统工况(简称“新风工况”)，随机开启情况如图2.6所示。

图2.6 实验工况设置(单位：天)

3 实验结果分析

       实验数据的处理涉及多仪器共同工作，故为减少时间延迟所带来的差异，选取小时中位数来增加数据的鲁棒性，二期实验共收集有效小时数为3426。

       3.1 两种工况下人员对室内空气品质主观评价的差异

       两期实验中，室内人员对室内空气品质和热舒适的反应、困倦程度以及心跳差异如图3.1至图3.2所示。

    
图3.1 人员困倦程度                          图3.2 人员心跳

       由图 3.1 可知，首先，从均值来看，净化工况下人员对室内空气品质的满意度稍低但对热舒适的评价要高于新风工况。其次，对于困倦程度，中位数反应了人员在净化工况下更为清醒，评分与新风工况相差为一分。最后，由于心率数据较易受到某一刻的偶然因素影响，取中位数作为比较对象，室内人员在净化工况下的心跳稍高于新风工况，差异为2次/min，如图3.2所示。

       从人员评分及生理数据的角度，室内人员的心率、室内空气品质满意度、困倦度的差异均不超过4%，热舒适差异为7%，可认为机械新风系统和空气净化器没有差异（p>0.05）。

       3.2 两种工况下室内PM_2.5浓度的差异

       由于该开放办公室内少有强颗粒物散发活动，室内PM_2.5主要来自于室外渗透。由于冬季灰霾污染频发，空气质量不佳，因此选取两期实验中冬季相同时间段为样本进行分析，并选取35μg/m³和75μg/m³作为一级、二级限值标准，分析结果如图3.3所示。该段时间内，满足二级限值标准的小时时间占比（T）为97%，满足一级限值标准的T=75%，室内浓度超标的情况仅发生在室外浓度大于135μg/m³时，可以看出室内浓度变化受室外浓度变化影响极大。此外，与空白工况下的T=82%相比，两种工况都可以更好地控制室内颗粒物浓度水平。

图3.3 两期实验中相同时间内PM_2.5的变化

       同时为得到一个归一化参数，选取室内外PM_2.5浓度的比值（I/O）来评价两种工况的净化效果。图3.4比较了两期实验中冬季一整月不同工况下的I/O，均小于0.65。

       图3.5比较了两期实验中该段时间的I/O比，发现2020年净化器工况下的I/O较新风量相对偏小，但一年后两种工况的差异性则并不显著，除环境不受控所带来的渗透风量过大这一原因外，净化器滤料过滤效果下降也将产生影响。

图3.4 PM2.5的I/O变化

图3.5 两期实验相同天数的I/O

       3.3 两种工况下室内 CO₂浓度的差异

       CO₂主要来自室内人员的散发，与季节关联性不大，选取二期实验中冬季内一段时间进行分析，如图3.6所示。可以看出，峰值出现在12：00-22：00之间，两种工况均未能阻止CO₂浓度差升高至同一量级，但机械新风工况下峰值的出现稍微延缓。

图3.6 CO₂浓度差异随时间变化的热力图

       此外，对CO₂浓度和人员在室率（当前时刻人数与室内总承载量的比值）的关系进行分析，如图3.7所示。可见99.5%的小时浓度<1000ppm，85%的小时＜800ppm，且其浓度变化与在室率的变化具有较好的一致性。

图3.7 CO₂浓度和人员在室率的关系 
表3.1 CO₂浓度比和人员在室率

       假设可接受的极限情况为CO₂浓度达到1000ppm以及室内满员，将室内小时浓度和人数积分，分别除以极限情况相应的积分，以“天”为单位，求得浓度限值比和人员24h在室率以衡量不同工况的平均控制水平，见表3.1。按新风机新风量和净化器CADR（洁净空气量）值折算的换气次数约为2.2h^-1和2.0h^-1。本例中，当在室率最高时，新风机仍可将CO₂浓度控制在限值内；采用净化器时，净化器在人数减少的情况下浓度还要高出前者近60ppm。但综合主观评价和PM_2.5浓度控制结果可知，即便采用净化器使得室内有稍高的CO₂浓度，仍可实现与新风工况相似的室内空气品质

4 结论

       本文通过近两年在室人员的主观评价调研和空气质量的监测数据（室内外PM_2.5和CO₂浓度），对“是否可以用空气净化器替代（部分）机械新风系统”这一命题进行了探讨，主要结论如下：

       (1) 从主观评价来看，两种工况下人员可感知的空气品质、热舒适的可接受程度、困倦程度以及心率均无显著差异；

       (2) 比较两年的PM_2.5浓度可知，净化器过滤效率下降近50%，但二者均能将I/O控制在0.65以下且保证满足二级限值标准的小时时间占比（T）为97%，均好于对照空白工况（T=82%）；99.5%的CO₂小时浓度低于1000ppm。采用新风机能更有效地降低室内CO₂浓度；但开启净化器时，即便有稍高的CO₂浓度下室内人员对空气品质的主观评价与采用机械新风时的结果无显著差异。

       综上，通过比较室内人员主观评价和对室内PM_2.5浓度和CO₂浓度控制结果分析，在该开放式办公室采用净化器来替代（部分）机械新风量以降低建筑新风能耗具有可行性。

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       备注：本文收录于《建筑环境与能源》2021年10月刊 总第48期（第二十二届全国通风技术学术年会论文集）。版权归论文作者所有，任何形式转载请联系作者。

       【摘  要】根据福州市地铁四号线构建了一个地铁隧道区间模型，利用FLUENT模拟车头电气火灾的应急事件。分析了火灾产生的高温、有毒CO烟气在两种阻塞比条件下的分布情况及对疏散人群的影响。模拟结果表明，纵向通风能在疏散走道范围控制高温烟气蔓延，有利于人员疏散。高阻塞比条件下对流换热增强，降温快，建议设置离轨面高度较低的疏散走道以获取更大的安全空间。针对纵向通风条件只能创造单一安全区域的特点，给出了疏散方案分析及建议。

       【关键词】地铁区间；隧道火灾；阻塞比；纵向通风；疏散策略；CFD模拟；

1 研究背景

       如今，大多数隧道采用纵向通风系统。纵向通风系统不需要额外的空间用于布置通风风管，占据隧道空间小，系统造价便宜，所以被广泛应用^[1]。纵向通风的作用原理即在隧道内产生一个纵向的气流，将火灾产生的烟气吹向下游，在火灾上游形成一个无烟区域，保证了隧道使用者的安全。纵向通风的风速在大等于临界风速时能够有效地抑制烟气逆流，Oka和Atkinson通过实验得出以通风引入的空气温度、隧道高度、热释放率等变量的无量纲临界风速数学表达式。^[25]

       地铁隧道内发生火灾时，常用的疏散策略是将列车停靠在地铁站点，便于人员从站台疏散^[5,6]。根据过去的研究^[7,8,9]，在约50%的火灾案情中，列车没有行进至指定站点，而是停在站与站之间的区间隧道内。学者引入阻塞比来描述火灾发生时列车占据隧道的情况，并且已经证实了阻塞比对临界速度、烟气逆流长度的显著影响。Gannouni^[2]利用FDS模拟，研究了阻塞比为0.31时，隧道内阻挡物不同摆放位置对于临界通风风速大小的影响。临界通风风速较没有阻挡物时减小，且临界风速随着阻挡物离地间距的增长而略微减小。Zhang^[3]进行了地铁隧道火灾缩尺模型的实验。由于列车的阻挡(阻塞比0.52)，存在截面积变化的区域风速增加，惯性力与热传递加剧，烟气逆流长度缩短。Zhang依据实验数据推导了含阻塞比，列车长度等变量的无量纲烟气逆流长度计算公式。

       学者希望通过研究火灾烟气运动的规律与控制烟气传播的方法，来最小化烟气带来的伤害。高温烟气带来的伤害可以是间接的，Wetzig的研究^[18]表明，温度高于400℃时，混凝土中的氢氧化钙将会产生水蒸气，这将加速混凝土剥落过程，并降低混凝土的强度。壁面材料受热脱落，甚至整体结构坍塌，可能对隧道内的撤离人员与救灾人员造成伤害^[1,17]。学者通过研究贴近顶板的烟气最高温的出现位置，温度变化趋势等能够直接预判隧道结构受损的可能性^[19]。

       火灾产生的烟气也可以直接伤害人体，其中，高温烟气通过三种形式危害人体:导致人体体温过高，灼伤人体表皮，灼伤呼吸道^[4]。此外，烟气含有的CO气体可迅速扩散穿过肺泡膜，并在红细胞中与血红蛋白结合，导致血液携氧能力降低[25]。以往的火灾模拟实验^[1]，探测点布置在隧道顶棚附近及火灾上下游位置，不处于疏散走道附近，并不能直接表明高温有毒烟气对于疏散人员的伤害情况，通风对于威胁隧道使用人群的高温及CO气体的抑制效果也未得到研究。

       本文尝试将阻塞比等因素考虑在内，借助CFD软件，模拟纵向通风条件下的地铁隧道中发生火灾后的烟气运动规律，重点分析位于疏散人员走道位置的温度及CO浓度分布情况，评估通风的有效性，为将来的地铁设计及地铁火灾应对策略提供参考。

2 实验方法

       2.1 隧道模型

       根据福州地铁四号线实际工程设置隧道模型，设定隧道区间内停有6节编组列车，单节车厢的长宽高为19×2.8×3.8m，为城市大中型地铁线路常用的B型车厢尺寸。选取的隧道区间为盾构型直管段，长153m，隧道建筑限界直径6.2m，对应的阻塞比，为本文的低阻塞比实验组。根据地铁限界标准 CJJ/T96-2018^[22]，区间圆形隧道建筑限界直径普通道床地段最小应为5.2m，对应的阻塞比，作为高阻塞比实验组。

       2.2 模拟火源

       模拟火源用体积热源代替。根据UPTUN^[23,24]的研究，现行标准下的地铁车厢由于使用较多不燃材料，车厢着火情况下的放热率在10~50MW之间。但为了考虑火灾最不利情况下对于隧道使用人员的影响，UPTUN提议忽略火灾发展阶段的过程，火源保持最大放热率值。针对车头电气火灾，UPTUN建议使用10MW的恒定放热率数值。

       48%的列车火灾是由机械或电器故障引发的，而电子设备与刹车系统多位于列车下部^[8,9]，故将模拟火源设定在列车下部。为了模拟车头部位发生电器火灾，将模拟火源设定在车厢前端^[2,3]。为便于研究烟气逆流长度，将火源中心位置设为坐标原点。隧道内纵向通风由车尾部火灾上游区域送入，吹向车头下游发生火灾区域，如图1所示。

图1 模型示意图

       Ingason^[14]依据Runehamar隧道全尺寸燃烧实验测量的数据，推导出燃烧产生的二氧化碳含量与放热率关系的公式(2)。CO含量根据Vega ^[11]从EUREKA实验数据得到的结果，在不完全燃烧的模型中，每20ppm的约含1ppm的CO。因此，火源燃烧产物边界条件简化为的生成率（0.87kg/s），CO含量则根据上述理论直接计量。

       2.3 模拟场景及验证

       本次模拟利用计算流体力学软件FLUENT进行3D计算域内的流体的质量守恒，动量守恒及能量守恒方程求解。FLUENT是被广泛使用的CFD软件，有不少学者利用FLUENT研究火灾烟气特性^[11,12,13]。在体积热源边界设置细化网格（图2），组总网格数为294668个，组总网格数为239578个。湍流模型选择standard k−]]>2024-04-10 22:00:50http://www.myjianzhu.com/dao/3839.htmlhttp://d.myjianzhu.com/202404/10/220029991.jpg北京博锐尚格节能技术股份有限公司 邹敏华 金大钧 窦强

       【摘  要】本文以深圳某超高层建筑变风量空调系统（VAV）全过程调适为例，探讨变风量空调系统在设计、施工、以及运行阶段调适工作开展的方法。本项目通过做调适样板，总结调适过程中发现的问题，分析产生问题的原因，并给出整改、调适的方法，最终将问题解决并形成一套调适流程，推广应用于整个变风量空调系统调适。在运行阶段通过节能优化调适，根据不同的季节和楼层优化设定控制参数，取得了较好的节能效果。项目基于全过程调适工作，使变风量系统真正为客户提供一个舒适的办公环境的同时，实现高效、节能的运行。

       【关键词】变风量系统、调适样板、全过程调适

Abstract: This paper focused on the integrated design and whole process management of VAV systems in a high-rise commercial building in Shenzhen, where the system design, construction and commissioning works were studied. In this project, a commissioning sample was put forward where the typical problems were found and main reasons were analyzed. Thus forming out a set of commissioning method to solve existing problems, which can be applied widely to the commissioning of VAV systems. Especially during the operation period, considerable energy conservation has been achieved by adjusting the set point of control strategy in building management systems according to the real demand in different floor and also in different seasons. Benefit from the integrated design and whole process management, the VAV systems could offer users a comfortable indoor environment with high energy efficiency.

Keywords：variable air volume system、commissioning sample、whole process commissioning

1 前言

       变风量（Variable Air Volume）系统是一种通过改变送风量来消除空调区域内的冷、热负荷以调节环境温湿度的空调系统。运行良好的变风量空调系统具有舒适、节能、卫生等优点，近年来也成为很多高档办公建筑首选的空调系统形式，但变风量空调系统要实现其优势，对控制系统的精度要求非常高、是否经过精细化的系统调适也是导致变风量系统是否成功的关键因素，在实际运行过程中有很多失败的案例也暴露出控制失效、能耗高、噪声超标、环境舒适性差等问题。为提升变风量空调系统的用户体验，实现其舒适、节能的系统优势，针对项目进行全过程精细化的调适是非常必要的。

2 调适方法探讨

       针对变风量空调系统的研究主要集中在建模计算方法、故障诊断方法、系统形式研究、以及控制策略研究，对于变风量系统全过程调适方法的研究较少。国内引入空调系统调试的思想和方法始于20世纪90年代，清华大学朱颖心、夏春海^[1]等与日本山武公司合作，以北京某高档写字楼变风量空调系统改造工程为例，较为全面的对其实施了既有建筑空调系统改造调试工作。曹勇^[2]等结合Commissioning在变风量空调系统调试的应用案例，系统介绍了BOX整定过程、一次风平衡、静压点设定过程、风量传感器的诊断技术和控制逻辑验证过程等方面的技术实施效果。朱明杰^[3]从变风量系统调试的流程及操作要点中提出了其各主要设备及系统的调试方法。

       本文旨在探讨变风量系统的全过程调适方法，在现场开展调适工作之前，组织由调适顾问、业主、监理、施工单位、自控承包商、设备厂家等共同参与的调适小组，选取一个独立完整的变风量空调系统作为调适样板，以实测数据和现场实际检查的问题为依据，总结调适流程及调适方法，在调适过程中提前将设计问题、施工质量问题暴露出来，界定问题责任方并限期整改，以规范化的流程开展变风量系统设备性能验证及风平衡调适、运行调适以及节能控制优化调适。基于全过程调适工作，保障变风量系统稳定、节能运行，同时为客户提供一个健康、舒适的办公环境。

3 变风量空调系统样板调适

       3.1 样板概况

       本项目是集办公、商业、观光等功能为一体的大型综合体，该项目由地下室、裙楼、塔楼三个部分组成，地下室共5层，裙楼共10层，地上塔楼层数为118层，总建筑面积约46万㎡。项目塔楼共分为8个区，其中1区—7区为标准办公层，8区为观光区和会所。标准层办公面积约2500㎡。办公区空调末端形式采用VAV变风量系统，每层设计2台AHU空调机组，每个分区配置4台PAU分别为东、西两个空调机房的AHU补充新风。由于办公区进深约10—15米，末端BOX箱分内外区布置，外区BOX箱带电加热，每个BOX箱接2个风口。AHU利用办公区的吊顶作为回风箱进行统一回风，在吊顶沿外玻璃幕墙以及沿内走道各开一圈回风口。

       为验证变风量空调系统各项性能指标是否达到设计要求，施工单位采用的安装工艺是否满足规范要求，以及现场安装的设备（包括AHU、BOX箱、调节阀等）实际性能是否满足选型要求，决定在VAV系统大面积施工安装之前，先选取一个楼层作为调适样板，以便将问题尽早暴露出来，反馈给设计单位和施工单位进行变更、整改。

       根据项目的实际进度情况，选取L27层作为调适样板层对VAV系统进行性能评定。L27样板层建筑面积约3100㎡，办公面积2500㎡左右，设计两台AHU处理末端空调负荷，分别安装在核心筒东、西空调机房内。风管系统采用双风管环形设置，外环风管接外区BOX箱，内环风管接内区BOX箱。环形风管在南、北中间位置设置隔离阀，使得两台AHU可以独立负责楼层一半区域负荷，又可以互为备用。

图1 变风量空调系统样板调适区域

       3.2 调适条件

       （1）调适临时冷源，由于主冷源系统未施工完成，为验证空调系统实际供冷效果，现场采用25F（避难层）安装的风冷热泵（备用冷源）系统作为临时冷源，在正式调适前保证设备供电并进行单机试运行。同时将水系统补满水，完成管道的试压、焊渣冲洗工作；

       （2）调适区域内的AHU、BOX箱等设备完成供电，风管系统、阀门配件、风口、传感器等完成安装，风管完成漏光测试并达到合格要求；

       （3）调适区域内的BOX箱完成自控通讯调试，确保通过电脑连接到DDC箱上可读取到每个BOX箱的实时数据，包括风量、阀门开度、温度等数据；

       （4）组织调适小组，准备调试仪器，调适小组成员包括调适顾问、施工单位、设备厂家，监理人员等；

表1 测试仪器

       3.3 调适内容及方法

       （1）调适流程

       （2）设备性能测试结论

       ① AHU性能测试

       AHU实际运行的各项性能参数是否达到设计要求，是实现末端风平衡及达到设计供冷效果的基础，因此，调适小组首先对AHU在额定工况下的各项运行参数进行实测，主要测试数据包括风量、风压、运行功率等参数，通过计算得到风机效率等参数，并将实测值与额定值进行对比，以评定AHU的性能是否达标。

图2 AHU风量及风压测试

       将AHU运行频率设定在50HZ，将末端阀门全部开启，BOX箱调节阀开度固定在100％，以此工况测试AHU的各项实际运行参数，实测的风量、风压、功率、风机效率等参数与额定值的偏差都在允许偏差范围以内，实测机外余压比额定值偏大25％，说明实际风管系统阻力比设计值要大。

表2 AHU性能测试结果

       ② BOX箱性能测试

       通过选取不同位置的BOX箱测试风量与开度之间的关系，以确定BOX箱的调节性能，实测发现BOX箱在设计调节范围内（145m³/h—765 m³/h）风量与风阀开度直接基本为线性关系，BOX箱的调节性能符合要求。

图3 BOX箱调节性能测试

       3.4 改进建议

       建议1：外区沿外窗回风口统一加宽至150mm（原为100mm宽），保证回风百叶达到60%的开孔率，以确保气流可以从外框回风口进入吊顶，如外区气流流通不畅将导致靠近玻璃幕墙位置偏热；

       建议2：VAV-BOX箱接风口软管的安装要求和质量需要规范化，软管长度不应超过2.5米，且同一个BOX箱接出的软管之间的长度差不能超过1米，另外，软管的转弯角度应小于60度，软管不应出现破损、压扁、接口漏风等情况，否则会严重影响风口之间的风平衡，且容易产生噪音，如BOX箱与风口的距离超过2.5米，则要求采用铁皮风管安装；

图4 软管安装不规范

       建议3：由于办公室采用大开间布局，没有隔墙安装BOX箱的温度传感器，建议传感器就近安装于回风口位置，或固定安装于吊顶下方；

       建议4：充分考虑租户入住后需对办公空间进行隔断时BOX箱改造的便利性，需留有改动条件。

       3.5 效果验证

       由施工单位完成施工质量问题的整改，调适小组组织完成末端风平衡调适后，采用临时冷源进行供冷，并对样板区域进行空调效果的验证，通过测试环境的温度场和噪声场发现，调适后办公区域内的环境温度控制在25℃±1℃范围内，环境噪声满足设计要求的NC40标准。

图5 27F环境温度场及噪声测点布置图
表3 噪声场测试数据

4 变风量空调系统验收调适

       基于变风量空调系统调适样板中暴露出的问题，在接下来的施工过程中，严控施工质量，从而保证了系统安装完成后不会遗留太多缺陷等待整改，也保障了工程进度。调适小组根据现场的施工进度，以调适样板总结的流程和方法为依据，逐步开展AHU的性能测试以及变风量空调系统风平衡调适工作，同时要求自控单位逐步完善控制系统的安装和调适工作。

       4.1 风平衡调适流程

       （1）检查各项调适条件，确保满足调适要求，启动调适区域对应的AHU风柜，完成AHU性能测试；

       （2）将调适区域内所有BOX箱电动调节阀开度设定为100％全开；

       （3）用毕托管测试风管2/3处的静压，通过调节两条环形支管上的阀门，保证内区、外区两路风管达到风压平衡（两风管风压偏差在5Pa以内）；

       （4）校核AHU总风量与BOX箱风量总和的偏差，偏差在±10％以内即合格，以BOX箱风量总和为基础计算BOX箱的平均风量，并以平均风量值为每个BOX箱的风量调适目标；

       （5）选择风量超过平均风量10％以上的BOX箱作为重点调适目标，调节BOX箱前的手动阀，以BOX箱风量达到平均值±5%以内为合格；

       （6）重复步骤5），使调适区域的所有BOX箱风量达到合格标准；

       （7）测试出内、外区风管2/3处静压值，取平均值作为初始静压设定值，风平衡调适完成。

图6 变风量空调系统风平衡调适

       4.2 调适成果

       通过风平衡调适，基本实现了同一AHU所带BOX箱之间的风量偏差在10％以内，调适过程中也发现了个别的BOX箱接在主风管的拐弯位置，导致风量偏小，以及极少数的BOX箱在安装过程中传感器和控制器损坏，导致无法通讯等情况，通过现场做好记录及标记，要求施工单位进行整改。

图7 28F西侧BOX箱风平衡调适结果

5 变风量系统节能调适

       5.1 调适思路 

       项目地处深圳地区，加之建筑外围护结构全封闭，因此在过渡季及冬季依然需要开启空调系统，但空调负荷较之于夏季有了很大的变化，依然沿用夏季的控制设定参数将导致变风量系统能耗高且不能保证舒适性。

       因此，从节能和保证舒适性的角度出发，先检查系统是否存在风量过大、风压过高等表象问题，进一步通过优化控制逻辑、更改设定参数等手段，以降低AHU运行能耗，提高AHU运行效率。

图8 变风量系统节能调适思路

       5.2 调适结果

       通过查看2018年3月份空调末端BOX箱运行状态，统计发现有38％的BOX箱运行在风量下限，基本所有的BOX箱都处于憋阀状态。此外，运行人员设定的风量下限值为300m³/h，比设计的风量下限值145 m³/h偏高较多。以103F西侧AHU为例，调适小组通过将末端BOX箱的风量下限值逐步下调到160 m³/h，再逐步下调静压设定值，采用三相功率计测量AHU的运行功率，同时测试办公环境CO2浓度的变化情况，最终实现80％的节能率。

图9 103F西侧AHU节能调适效果

       从调适效果可以看出，通过降低末端BOX箱的风量下限设定值比降低静压设定值效果更明显，但节能调适的前提是必须保证办公环境的舒适性，因此，需要根据不同楼层办公人数、室内负荷等实际情况进行个性化调适，最终确定每个独立变风量系统适合的设定参数，在保证健康、舒适的办公环境的同时挖掘出最大的节能潜力，而不能粗放的采用统一的设定参数进行调适。

6 结语

       本文提出基于全过程调适理念，在设计阶段将调适要求提清楚；施工阶段严格把控施工质量，规范化安装要求，合理预留调适条件；验收调适阶段按流程做好设备性能调适以及风平衡调适，要求自控承包商做好控制系统的调适，施工单位将暴露出的安装质量问题及时整改到位；运行调适阶段根据实际的使用需求，分工况（夏季工况、过渡季工况）设定控制参数，在保证舒适性的前提下挖掘最大的节能量。

       本项目通过全过程调适工作，在现场大面积施工前以变风量调适样板为先导，总结切实可行的调适流程，对规范化安装提出合理的整改要求，在保证工期的前提下逐个系统完成了设备性能测试及风平衡调适，保障项目移交后在第一个制冷季稳定、高效运行，通过在过渡季的精细化节能调适，挖掘出了变风量系统在不同工况下运行的节能潜力。

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       备注：本文收录于第21届暖通空调制冷学术年会论文集。版权归论文作者所有，任何形式转载请联系作者。

       【摘  要】本文针对跨季节太阳能供暖系统中地埋管动态换热特性进行数值研究，以粘土为蓄热介质，建立了双埋管蓄热模型。在每日连续运行10小时，持续运行3个月后得到了地下蓄热体温度场分布和日蓄热量变化情况，分析了埋管间距（Δl）和送风温差（ΔT）对系统蓄热性能的影响。研究结果表明，在蓄热初始阶段，日蓄热量随送风温差升高而显著增大，不同管间距对应的日蓄热量相差不大。随着蓄热的持续进行，日蓄热量逐渐降低，进而达到稳定状态。此时，大埋管间距对应的蓄热能力高于小埋管间距。本研究对于太阳能跨季节供暖系统的设计应用具有一定的借鉴意义。

       【关键字】跨季节太阳能供暖；地下蓄热体；地埋管；蓄热特性；

Abstract: A numerical study was conducted for the characteristic of thermal storage of underground regenerative body in solar heating system with seasonal storage. The clay is adopted as the thermal storage medium. A double-buried pipe thermal storage model is established under 10-hour continuous operation each day and continues running for 3 months. The temperature distribution of the underground regenerator body and the change of daily thermal storage capacity have been obtained. The influence of the distance between buried pipe (Δl) and the air temperature difference (ΔT) on the thermal storage performance of the system is analyzed. The results show that during the initial stage of thermal storage, the daily thermal storage capacity increases significantly with the ΔT, and the influence of Δl is not much evident. As the process continues, the amount of thermal storage capacity gradually decreases, and ultimately reaches to the steady state. The thermal storage capacity corresponding to the large Δl is higher than the small one. This paper can provide a reference for the design and application of solar heating systems with seasonal storage.
Keywords: solar heating system with seasonal storage; underground regenerative body; earth-air heat exchanger; thermal storage characteristic

1 引言

       太阳能作为清洁、可再生能源的代表，受到人们的广泛关注。太阳能供暖技术是继太阳能热水之后，需要在建筑中推广用的又一项太阳能热能利用技术^[1]。由于受到多种因素的综合影响，太阳能具有保证率较低、能量密度较小等特点，难以保证稳定、持续地开发利用。跨季节太阳能供暖系统可实现将夏季和过渡季的太阳辐射能储存到蓄热体，在冬季太阳能不能满足建筑热负荷时，利用蓄热体中储存的热量为建筑物供暖，目前已成为极具发展潜力的太阳能利用首选系统之一^[2-4]。

       跨季节太阳能供暖系统根据储热介质类型分为热水蓄热、砾石-水蓄热、地埋管蓄热和含水层蓄热四种方式^[5]。考虑到水资源的匮乏以及设备初投资等问题，地埋管蓄热在太阳能跨季节供暖中应用较多。土壤在大约3米以下深度可视为恒温介质^[6]，并且土壤的体积热容量较大，可同时作为传热介质和储热介质。将太阳能热能利用和地下土壤蓄热相结合，不仅充分利用了过渡季的太阳辐射能，并且提高了全年的太阳能利用率，克服了太阳能昼夜和季节性变化等一系列问题，对保证太阳能利用的稳定性具有现实意义。

       考虑到地下蓄热体内地埋管布置形式和送风参数对土壤蓄热有着重要影响，本文通过建立三维地埋管换热模型，针对地埋管动态换热特性进行研究，分析了不同埋管间距、不同送风温差对系统蓄热性能的影响。

2 跨季节太阳能供暖系统设计

       2.1 系统工作原理

       本文研究的跨季节太阳能供暖系统主要由太阳能空气集热器、地下蓄热体、地埋管、通风管道以及轴流风机组成。该系统以空气作为载热介质，以土壤和砾石作为蓄热介质，系统工作原理如图1所示。在贮热期间，空气由太阳能空气集热器加热，并通过通风管道送到蓄热体中与蓄热介质进行热量交换。当蓄热过程达到稳定，冷却后的空气再流经集热器进行循环加热。在供热运行期间，当太阳辐射量足以满足室内负荷要求时，采用太阳能空气集热器加热空气供暖；当阴雨天气无法满足要求时，则开启蓄热装置，利用蓄热介质贮存的热量为室内供暖加温。系统内设置轴流风机作为动力设备用于热空气的输送，并且通过集热器出口和蓄热体内部的温度传感器控制实现合理运行。当温差ΔT≥40℃时，系统自动启动，ΔT≤40℃时，系统运行停止。

       2.2 地下蓄热体结构设计

       地下蓄热体是跨季节太阳能供暖系统中的重要组成部分，其结构设计直接影响到蓄热效果和系统经济性。图2为地下蓄热体结构示意图，由垂直空气管道、水平地埋管以及地下的土壤和砾石混合物组成。由太阳能空气集热器加热的空气在轴流风机驱动下，经过通风管道送入蓄热体，再由空气管道将热空气送入其内部。蓄热体内部的空气管道开有若干均匀通风孔，热空气通过开孔进入砾石蓄热堆，在砾石蓄热堆内预混后到达与土壤的交界面，再通过土壤内部的若干地埋管进入另一侧的砾石蓄热堆，最后经开孔从另一侧的空气管道将冷却后的空气排出。换热过程中蓄热体内部的砾石堆和土壤被热空气加热，从而将热量储存在蓄热体中。当太阳能辐射量不能满足供暖需要时，蓄热系统逆向运行，从而将蓄热体内部储存的热量再次利用空气载热释放出来。

       蓄热体外壁覆盖保温层以减小热损失，同时考虑到管道的热传导性，以及经济性和耐用性等因素，本系统中集热器与蓄热体之间的连接管道采用塑料管材，并进行保温处理。而在土壤介质中的地埋管由于水平布置，故必须具有耐压特性，并且考虑系统的经济性，工程中多采用混凝土空心砖制造。

3 模型建立

       3.1 物理模型及基本假设

       本文针对地下蓄热体中地埋管与土壤间的换热过程进行研究，由于地下蓄热体外部采用保温措施处理，并且内部地埋管等间距布置，故管道间等距处同样为绝热边界。因此，分析管群间换热特性，可将研究对象简化为双埋管三维换热模型，如图3所示。地埋管一端为热空气入口，另一端为出口，沿水平方向平行布置。土壤计算域尺寸为6 m×4 m×2 m，地埋管截面为0.2 m×0.2 m。采用以下假设进行简化：

       （1）土壤视为均匀、连续、各向同性的多孔介质，热物性参数保持不变；

       （2）换热过程只存在热传导，忽略土壤中的热湿迁移；

       （3）沿管长方向热空气温降较小，忽略沿管程方向的导热；

       （4）忽略地埋管壁厚，假设地埋管外壁温度与管内热空气温度相同；

       （5）蓄热介质周围为绝热边界。

       3.2  控制方程及边界条件

       地埋管内受热空气为不可压缩流体，且符合Boussinesq假设，流体热物性参数为常量。换热过程采用Ansys fluent进行求解，控制方程可表示成如下通用形式：

       离散化方法采用有限容积法，对流项离散格式采用二阶迎风格式，压力与流速之间的耦合采用SIMPLE算法。选用Realizable k-e湍流模型进行数值计算，各变量残差收敛标准为10-6。非稳态传热过程可由以下传热方程加以描述：

       地埋管入口定义为速度入口，送风速度3 m/s，送风温度取太阳能空气集热器出口日平均温度。地埋管出口选用自由出流边界条件，管道壁面设置为温度耦合壁面。土壤计算域外壁面为绝热边界，土壤介质定义为固体，采用粘土物性参数：密度为1500 kg/m³，比热容为2.2 kJ/(kg·℃)，导热系数为0.9 W/(m·℃)，热扩散率为0.272×10-6 m²/s。土壤初始温度取为15 ℃^[7]。

       3.3  模型验证

       本文建立空气-土壤热交换器换热模型，与Ahmed A^[8]的实验数据和模拟结果进行对比分析，验证了数值模拟方法的可靠性。验证工况选取送风速度1 m/s下的换热系统蓄热运行模式。沿地埋管管长方向的温度场分布如图4所示，本模型模拟与实验测试结果温度变化趋势吻合良好，数值上相差较小，其最大相对误差与相关系数分别为0.94%、0.9919。总体上偏差都在可接受范围之内，因此本文所采用的数值模拟方法能够用于地埋管换热特性的预测与研究。

4  计算结果与分析

       4.1  不同管间距、不同送风温差下的地下蓄热体温度场分布

       首先，建立管间距Δl=2 m的双埋管换热模型，在系统蓄热运行模式下，每日运行10小时，连续运行3个月后的地下蓄热体温度场分布如下图所示。图5对比了三种送风温差对地埋管换热性能的影响。土壤初始温度均为15 ℃，送风温度根据太阳能空气集热器出口测试日平均温度，分别设定为55、65、75 ℃^[9]，即送风温差为：（1）ΔT=40 ℃；（2）ΔT=50 ℃；（3）ΔT=60 ℃。由图可知，在不同送风温差下，蓄热体温度场均呈现出以地埋管为辐射中心的对称式分布，蓄热体边界处温度最低。当ΔT=40 ℃时，在系统连续蓄热工况下，蓄热体内月平均温度升高约4-5 ℃左右；当ΔT=50、60 ℃时，月平均温度分别升高6-7 ℃、8-10 ℃左右。由此可见，随着送风温差的增大，蓄热体内平均温度上升速度加快，具有更优的换热性能。

       同理，建立管间距Δl=3 m的双埋管换热模型，在相同蓄热模式下连续运行3个月，在三种不同送风温差作用下的蓄热体温度场分布如图6所示。由图可知，该工况下的蓄热体温度场分布形式与Δl=2 m所对应的温度场类似，均呈现出轴对称的特点。值得注意的是，随着管间距的增大，蓄热体体积随之增大。在ΔT=40 ℃与T=50 ℃工况下蓄热一个月后，地埋管内热空气换热还未影响到蓄热体边界，距离地埋管最远处的蓄热体边界温度仍处于初始温度15 ℃。系统连续蓄热三个月后，在三种送风温差作用下，蓄热体内月平均温度均升高约3-4 ℃左右。因此，在地埋管以管间距Δl=3 m布置时，送风温差对蓄热体温度场变化影响较小。

       4.2  不同管间距、不同送风温差下的地下蓄热体日蓄热量对比

       土壤热容量（C）是指单位质量的土壤每升高(或降低)1 ℃所需吸收(或放出)的热量。在蓄热过程中，地埋管将热空气携带的热量储存到土壤蓄热介质中，由于蓄热系统外部有保温措施，故系统热损失可忽略不计。将每日储存到蓄热体中的这部分热量称为日蓄热量（Q），单位MJ/d，计算公式如下：

       图7分析了不同管间距、不同送风温差对地下蓄热体日蓄热量的影响。由图可知，地下蓄热体日蓄热量与蓄热时间密切相关，在不同埋管间距下均表现出相似的变化趋势。在蓄热初始阶段，由于换热温差较大，日蓄热量也较大。增大送风温差，日蓄热量变化趋势显著，蓄热量明显增大。送风温差每增加10 ℃，蓄热体内日蓄热量增加约5-6 MJ。随着蓄热的进行，由于蓄热体内温度上升，换热温差逐渐缩小，导致日蓄热量也逐渐降低，蓄热体各部分温度趋于平衡。随着蓄热时间继续深入，日蓄热量将达到稳定状态。

       以送风温差ΔT=40 ℃为例，研究了在相同送风温差下，埋管间距布置对地下蓄热体日蓄热量的影响。经测试，地埋管热作用半径一般在2 m左右^[7]。本文对比了地埋管以2 m和3 m间距布置时的日蓄热量大小，如图8所示。系统连续蓄热一个月内，不同管间距对应的日蓄热量基本接近。随着蓄热持续进行，日蓄热量差值逐渐增大。由于管间距的增大，蓄热体的体积也相应变大，其内部温度场相较于小管间距更加不平衡，故大管间距对应的蓄热能力高于小管间距。在蓄热中后期，管间距为3 m对应的日蓄热量高于管间距2 m下的数值。

5  结论

       本文针对跨季节太阳能供暖系统中地埋管动态换热特性进行研究，分析了不同埋管间距、不同送风温差作用下，系统连续运行三个月后的地下蓄热体温度场分布和日蓄热量变化情况，得到以下结论：

       （1）在不同送风温差下，蓄热体温度场均呈现出以地埋管为辐射中心的对称式分布，蓄热体边界处温度最低。随着送风温差的增大，蓄热体内平均温度上升速度加快，具有更优的换热特性。随着管间距的增大，不同送风温差对蓄热体温度场的影响逐渐变弱。

       （2）在蓄热初始阶段，地下蓄热体日蓄热量较大，日蓄热量随送风温差升高而显著增大。随着蓄热的持续进行，土壤换热温差逐渐缩小，日蓄热量逐渐降低，进而达到稳定状态。

       （3）连续蓄热初期，不同管间距对应的日蓄热量相差不大。随着蓄热持续进行，大埋管间距对应的蓄热能力高于小埋管间距。

       致谢：本研究受陕西省科技统筹创新工程计划项目（2016KTCL01-13）支持。

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       备注：本文收录于《建筑环境与能源》2018年10月刊总第15期（第21届暖通空调制冷学术年会文集）。
                 版权归论文作者所有,任何形式转载请联系作者。

    【摘  要】针对中国北方农村采暖现状，对河北部分农村地区进行了采暖情况调研，其中98.71%的农户选用煤炭作为其冬季取暖的主要能源。粗放的采暖方式是造成京津冀地区雾霾频发的主要原因之一。面对以上情况，我们设计了一种新型太阳能蓄能炕。主要研究了该系统在中国北方农村应用的可行性。研究表明：水蓄能和石蜡蓄能的炕面温度和睡眠环境温度白天供暖效果相差不大，但晚上石蜡蓄能炕经过一段时间放热，睡眠环境温度基本维持在一稳定温度，更舒适。且两者在炕面不同部位的温差在一天中大部分时间维持在2℃以下，相比传统火炕更加舒适。

    【关键字】雾霾，农村采暖，太阳能蓄热炕，相变储热，舒适性

Abstract: according to the present situation of rural heating in northern China, a survey was conducted on some rural areas in hebei province, among which 98.71% of farmers chose coal as their main energy source for winter heating. Extensive heating is one of the main causes of frequent smog in the Jing-Jin-Ji region. Faced with the above situation, we designed a new type of solar energy storage bed. The feasibility of application of the system in rural areas of north China was studied. Research showed that water storage and paraffin bed surface temperature of the storage environment temperature during the day and sleep heating effects were similar, but the evening paraffin energy storage bed exothermic over a period of time, sleep environment temperature maintained at a stable temperature, more comfortable. And both in different parts of the bed surface temperature difference in most of the time of the day to within 2 ℃ below, compared with the traditional fire resistance more comfortable.
Keywords: Haze, Heating of the rural, Solar energy storage bed, Latent heat of phase change, Amenity

1 引言

    2013年初以来，京津冀地区持续出现的雾霾天气，使这一地区成为污染重灾区。研究显示：石家庄、北京、天津本地污染中，燃煤贡献率分别为28.5%、22.4%、27%^[1] 。而农村粗放的采暖方式也是造成环境污染的主要原因之一。为此笔者对河北省农村采暖现状进行了调研。

    2017年3月，北京在全国率先实现全部清洁能源发电，“无煤化”将会是未来能源利用的主要趋势。京津冀太阳能资源丰富，全地区太阳能年总辐射在1450千瓦时每平方米～1700千瓦时每平方米，可开发利用价值大^[2] 。针对以上情况，本文提出了一种节能、安全、“无煤化”的冬季供暖新方式—太阳能蓄能炕。

2 河北省农村采暖现状调研

    本文以河北省农村为调研对象，对其采暖现状进行了调查分析。地点选取了河北省8个市的农村地区，分别是河北省北部的张家口和唐山，中部的保定，沧州，石家庄，衡水，南部的邢台，邯郸。调研采用了调查问卷和询问记录相结合方式，收回有效问卷309份。通过分析了解了河北省农村的采暖信息如常见的采暖方式、末端采暖装置和能源使用情况等。

    2.1 采暖方式

    由于农户采暖设备结构的限制，调研农户中，存在部分比例的农户的采暖与炊事是一体的。汇总发现，采暖与炊事一体、分离的比例分别占了39.2%和60.8%。从能源利用方式来分，将调研农户的采暖方式分为燃烧型采暖、电采暖和联合采暖三大类。其中联合采暖是指热源部分的联合即燃料和电相联合。其中98%的农户选择燃烧供暖，其原因是农村主要依靠燃烧植物秸秆、煤炭和动物粪便等，有些可就地取材，方便经济。而采用电采暖在冬季供暖，耗电量巨大，对于广大农村来说是不经济的，所以采用电采暖和联合采暖的人只占总问卷人数的2%。   

    2.2 末端采暖装置

    火炕作为我国北方农村传统的采暖方式，因其发热面积大，原理简单，建造成本低，能很好的解决了寒冷的冬季人们的采暖问题，因此大多数北方农户仍采用此种方式采暖。土暖气采暖也是农村较为普遍的一种采暖方式。随着农村人们生活水平的提高，也有使用空调和电加热器供暖的采暖方式。由于后两种使用人数太少全部归结为其他采暖方式。此次调研中末端采暖装置分为只采用传统火炕、只采用土暖气、传统火炕和土暖气联合使用，以及其他采暖装置。具体使用情况如图1。

    2.3 能源使用情况

    目前，农村采暖常用的能源物质有煤炭、电、生物质、液化气、天然气等。本次调查中，农村采暖使用能源有煤炭、电、生物质。一个农户可能使用多种能源，也可能使用单一能源，使用多种能源的农户占多数。图2反映了使用各类能源的农户数量，及其占调研农户总数的百分比。

    如图2所示，调研用户中98.71%的用户使用煤炭作为生活能源，其次是电、生物质能。而燃烧煤炭、生物质产生的大量烟尘，CO₂，SO₂等也是造成环境问题的主要原因。所以农村供暖节能改造刻不容缓，采用可再生能源是未来发展的主要方向。

3 太阳能蓄能炕实验研究

    针对北方的环境和能源问题，本文探讨了一种新型太阳能蓄能炕实现冬季供暖的可行性。我国北方地区太阳能资源丰富，东北主要属于太阳能资源分布的Ⅲ区，年均辐射在1050kWh/m²，而华北和西北属于是太阳能资源分布的Ⅱ区，年均辐射在1400kWh/m²以上。假设室内计算温度为18℃，室外计算温度为-9℃，计算得蓄能炕供给房间热量为3.3MJ，蓄能炕所需热量为6.7MJ，需要总热量为10 MJ，计划选用功率为545W集热面积为0.77m²的槽式太阳能集热器，集热效率为55%，所需太阳日辐射量为11.78 MJ，单个收集辐射量为11.44 MJ，选用2个。以天津地区为例，图3为2016年冬季月太阳月均辐射量。由图3可见除12月份的辐射水平不满足要求外，其余月份完全可以满足用热需求，不足月份可辅以电加热。

    图4为太阳能蓄能炕的系统图，图5为蓄能炕的实际内部构造图。实验炕体尺寸为长2米，宽1米。最外层为一个壁厚为20mm，长宽高尺寸分别为2m×1m×0.15m的木质炕盒，炕盒底部和四周粘接40mm厚的挤塑聚苯板绝热材料，在绝热材料层表面粘贴地暖辐射反射膜，蓄能炕箱体采用耐腐蚀、密闭性好、成本较低的不锈钢，盘管采用直径为12mm的不锈钢钢管，管间距为100mm。盘管间有不锈钢翅片，主要起支撑作用及加快蓄热材料的导热性。

    如图4所示，热源采用槽式集热器收集太阳能热量，储存在太阳能储热水箱。热水通过盘管系统流经炕体，把热量传给炕体蓄热材料。本次实验将炕体水储热和相变材料储热进行实验效果对比。为了更好的研究炕体性能，用电加热代替太阳能供热。选用容积为100L的保温水箱，用温控器控制加热水的温度。通过人们对传统火炕的使用和实践，总结出了火炕炕面舒适、易被人体接受的炕面平均温度，多为25℃一32℃。因此炕体相变蓄热材料采用30#石蜡。

    测点布置采用均分模式，蓄能材料层内部温度、炕面温度和睡眠环境温度（铺设被褥后表面温度），实验将测点分三层布置，每层布6个测点，分别测量炕头、炕中、炕尾温度。实验用电加热水箱代替太阳能供暖水箱研究蓄热炕体性能。本文将从温度舒适性和炕面不均匀度两方面论证水蓄能炕和石蜡蓄能炕应用效果。

    3.1 温度舒适性

    据资料显示，皮肤能适应的温度范围为29-37℃，感觉基本舒适的温度范围为30-35℃^[3] 。水箱采用温控器控制水箱供水温度，加热器间接工作。早上8:30开启加热器，晚上17:30关闭。在供水温度35℃，40℃，45℃条件下分别做实验，测量炕面温度和睡眠环境温度。水储热炕的炕面温度和睡眠环境温度的测量结果如图6、图7所示。从图中明显看出，随供水温度的升高，炕面、睡眠环境温度温度也随之升高。睡眠环境温度比炕面温度低5℃左右。白天炕面温度在在1—2℃范围内波动，是由于加热器启停引起的。晚上停止供热后，炕面温度随时间呈线性下降，并且随供水温度升高，下降温差越大。45℃供水温度下，炕面温度下降11.4℃。35℃供水温度下，炕面温度下降6.6℃。当供水温度是35℃、40℃、45℃时，水储热炕一天的睡眠环境平均温度分别为28.2℃、31.3℃、33.87℃。

    相变储热炕的炕面和睡眠环境的温度变化如图8、图9所示。实验结果表明，白天炕面温度变化与水储热规律相似。但晚上停止供热后，炕面温度随时间变化先线性下降后趋于稳定，稳定在28℃左右。这是因为相变材料有相变潜热，白天吸收热量石蜡熔化，晚上放热，温度降到石蜡凝固温度，石蜡释放相变潜热，石蜡温度不变。随供热温度的提高，晚上炕面温度降到稳定温度所需时间变长。睡眠环境温度比炕面温度低4℃左右，两者变化规律相似。夜间炕面放热阶段，石蜡储热炕温度变化比水储热炕小，更舒适。当供水温度是35℃、40℃、45℃时，相变储热炕一天的睡眠环境平均温度分别为27.3℃、29.3℃、30.86℃。综合考虑，供水温度40℃时石蜡蓄能炕能更好的满足人体舒适性要求。石蜡储热炕与水储热炕相比，白天两者均能满足人体舒适性要求。但是，在晚上石蜡储热炕炕面温度和睡眠环境温度能维持在一个稳定温度，符合人体舒适性要求。

    3.2 炕面不均匀度

    用热电偶分别测量炕面炕头、炕中、炕尾温度。水储热炕炕面温差和睡眠环境温差如图10、图11所示。由图可知，初始加热阶段各个炕面温差较大，稳定后炕面温差在小幅度内波动，停止加热后，炕面温差趋于稳定。在稳定阶段，炕面温度炕头炕尾温差最大，但都在在0.8℃以下。睡眠环境温度最大温差出现在初始加热阶段炕头炕尾温差，最大温差达到3℃，晚上温差基本稳定在1℃。

    石蜡储热炕不同部位炕面温差和睡眠环境温差如图12、图13所示。石蜡储热炕炕面和睡眠环境不同部位温差没有特殊规律，但都在一定范围波动。石蜡储热炕炕面最大温差为1.14℃，比水储热最大炕面温差小1.5℃。睡眠环境最大温差出现在刚开始加热阶段，为2.4℃，比水储热炕低。原因为石蜡是相变材料，从盘管处吸收的热量用于石蜡熔化，储存为相变潜热，石蜡温度不变。后阶段睡眠环境炕中炕尾温差比炕头炕尾温差大，原因可能是受室内环境温度的影响，如靠近炕体的室内热源、靠窗冷风渗透等。

4 结束语

    在河北广大农村地区，煤炭燃烧取暖仍然是其冬季主要采暖方式。且能源利用效率低，不卫生的火炕和土暖气是该地区主要的采暖末端装置。节能改造刻不容缓。太阳能蓄能炕采用可再生能源为热源，采用水和石蜡为蓄能介质，有效改善了传统火炕炕面温度不均的弊端。且太阳能蓄能炕炕面温度和睡眠环境温度均能达到人体舒适水平。由于水属于可再生能源且无需成本，水蓄能炕初期投资更低，但相变蓄能炕炕面温差控制在2℃以内，在夜间存在恒温放热阶段，在睡眠阶段比水蓄能炕舒适性好。新型太阳能蓄能炕的设计为中国北方农村供暖提供了新思路。蓄能炕体的设计有待进一步优化以解决实际应用中存在的问题。

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    备注：本文收录于《建筑环境与能源》2018年10月刊总第15期（第21届暖通空调制冷学术年会文集）。
              版权归论文作者所有,任何形式转载请联系作者。

       【摘 要】为了提高太阳能的利用率，自主研发一种双集热管多曲面空气集热器。采用自主搭建试验台，通过测试集热器出口温度，归一化温差-效率，围护结构温度等考察该集热器光热特性，提出了该集热器一维传热稳态模型，并验证了该模型的有效性。结果表明：与同类单管集热器相比，双管集热器空气流量提高了一倍，聚光效率可达90%以上，单位面积集热量增加了16%，集热效率提高了9%，运行效率为44%～52%；通过集热器光热过程建立其一维传热稳态模型，以北京和新疆乌鲁木齐地区实际工程为例，该模型最大温差约为3~4℃，最大误差约为3.9~4.5%，因此证实该模型的有效性。该研究结果将为多曲面空气集热器的优化设计、热工性能评价及其推广提供技术参考。

       【关键词】太阳能；双集热管多曲面空气集热器；光热特性；传热模型；试验分析

       【基金项目】国家自然科学基金资助项目（51578012、51378024）；“十三五”国家重点研发计划（课题编号:2016YFC0700206）

       【中图分类号】S625.1           【文献标志码】A

0  引  言 

       随着太阳能广泛应用于热发电、农业除湿、海水淡化等领域，它已成为缓解化石能源紧张的主要途径之一。作为太阳能吸收和在光热转化过程中的关键元件，太阳能集热器在太阳能热利用技术中起着至关重要的作用。

       槽式集热器因结构简单，出口温度高，有利于太阳能建筑一体化实现得到广泛关注。Bendt.P等^[1]结合理论分析及试验方法，提出了一种旋转抛物面集热器光学分析的简便方法，与传统光线追迹法比较，该简便算法更为准确、省时间。帅永等^[2]对抛物面式太阳能聚能系统的聚光特性进行了模拟研究，采用Monte Carlo法对槽型和碟型两种抛物面的集热器在不同焦距、不同边缘角条件下焦面上的能流密度进行计算，通过比较得出不同类型集热器优化结构参数。韩雪^[3]以槽式太阳能集热器为研究对象，采用数值模拟和正交分析研究影响槽式太阳能集热器热效率的主要因素。Ong^[5-6]建立了4种平板型空气集热器的数学模型，基于壁面平均温度和气流平均温度，利用构建计算模型对4种集热器的热性能进行了预测。A. Acuna ^[7]通过复合抛物面聚光器的技术，采用试验得到两种模式下太阳能集热器的特性曲线。李明^[8]建立了槽式聚光集热真空管装置的数学模型，理论计算结果与试验结果吻合较好，误差在5.2％以内。

       结合前人研究成果，以自主研发的双集热管多曲面空气集热器为研究对象，从集热器的光学特性入手，运用光学软件分析了其光学原理，采用试验测试的方法考察集热器出口温度、归一化温差—效率和围护结构表面温度等，通过分析其光热特性建立了一维稳态传热数学模型，揭示该多曲面空气集热器传热特性的影响因素，为该集热器的优化设计及工程应用提供性能评价参考。

1  试验台搭建

       1.1  结构设计及聚光原理

       现有研究多为单集热管集热器（图1a）。该集热器存在流量小、集热效率低等问题。基于此，本项目自主研发了一种新型双集热管多曲面空气集热器（图1b），利用Tracepro光学软件对集热器的双管位置优化设计和光线汇聚效果进行模拟，发现该集热器在合适位置排布两根集热管可以增大太阳光线的接收效果，聚光效率可达90%以上。

       基于聚光原理（如图1b），太阳光线透过玻璃盖板射入槽内，或直接被集热管接收，或多次由反射板反射后，汇聚至双集热管表面。双集热管将收集的光能转变为热能，加热内部流经的空气，并将热空气输送至供暖末端。

       1.2  试验台搭建

       双管集热器热性能试验系统主要由双管集热器、风机、风管、静压箱、数据采集系统等构成，如图2所示。

       其中，集热器槽体高度为0.6m、开口宽度为0.63 m，超白玻璃板厚度为3 mm；反射板为厚0.7mm的抛光氧化镜铝板，反射率为0.9，铝板表面为镀黑铬选择性吸收层^[9]；集热管管径均为0.1m；风机置于上游空气进口侧；集热器单元组件长度为2m（试验时采用2个单元组件串联，长4 m）。试验仪器性能参数如表1所示。

       1.3  评价指标

       根据双管集热器的结构特点以及工作原理，参照中国国家标准《GB/T 4271-2007太阳能集热器热性能试验方法》，采用评价指标如下：

       1）集热器出口温度

       空气出口温度反映集热器的送风状况，也反映了为末端提供的供暖（热）品质和太阳能利用率。

       2）基于进口温度的归一化温差-效率曲线

       为了直观反映工质温度、环境温度对集热效率的影响，根据《ASHREA93-2003》，采用最小二乘法，引入集热效率与归一化温差的线性关系（式（1））。

       式中，η₀为太阳能空气集热器的瞬时效率最大值；a为太阳能空气集热器热损失系数，W/(m²·℃)；T*为归一化温差（），(m²·℃)/W；Ta为环境温度，℃。

       3）围护结构表面温度

       通过维护结构表面温度变化可以反应出集热器散失的能量，即热工保温性能的优劣，从而间接评价集热器对于太阳能的有效利用率。维护结构表面温度包括玻璃盖板温度和反射板外保温层温度。

2  实测结果及分析

       2.1  出口温度

       图3为双管与单管集热器出口温度的比较。双管较单管集热器空气出口温度提高了约36%。通过计算表明^[12]，在晴天 (日累计太阳辐射能量为20 MJ/m^-2，正午时太阳辐射强度最高达到920 W/m^-2) 时，相同管内空气流速条件下，双管集热器较单管集热器空气流量提高一倍，单位面积瞬时集热量和瞬时集热效率分别提高约16%和9%。

       2.2  基于进口温度的归一化温差-效率曲线

       为了直观评价工质温度、环境温度对集热效率的影响，根据式（1）可得到集热器归一化温差-效率曲线，如图4所示。

       图4为基于不同进口温度的归一化温差-效率曲线(流量180 m³/h、太阳辐射强度700 W/m²)。集热器集热效率随着归一化温差的增大而降低，此时集热器热损失系数为2.62 W∙m²/K；当归一化温差为0时集热效率为57.6%。例如，当集热器运行条件为进口温度20～25℃，环境温度−10～6℃，太阳辐射强度700 W/m²时，此时归一化温差为0.02～0.04 m²∙K/W，集热器运行效率为44%～52%。

       由此得出该双管集热器的空气出口温度可达75 ℃以上，同时该系统在实测期间的平均效率为40%左右，对应的归一化温差在0.04～0.05 m2∙K/W之间。相比文献[11]设计的双管式系统中的水温最高可达65 ℃，与本研究提出的双管空气集热器结果相近。

       2.3  围护结构表面温度

       围护结构表面温度与室外参数关系如图5所示，随着太阳辐射强度和环境温度的上升（下降），玻璃盖板温度和反射板温度也随之上升（下降）。围护结构表面温度的波峰相对太阳辐射强度的延后现象是由于围护结构的蓄热能力导致。

       为了更好分析围护结构与室外参数之间的温度关系以及集热器的传热特性，将前期大量的试验数据^[12]进行整理，并利用MATLAB软件对玻璃盖板温度Tc、反射板温度Tr进行拟合。

       根据实测分析，Tc的主要影响因素为To、I。基于试验数据拟合如图6所示，经验公式如（3）所示，

       Tc=1.257To+0.01645I-4.021(P=0.86)  （2）

       同理，对反射板温度Tr进行拟合，结果如图7所示，经验公式如（3）所示，

       Tr=1.57To+0.02618I-11.1(P=0.78)（3）

3 传热模型建立

       根据试验结果及聚光原理：太阳光透过玻璃盖板，一部分被盖板吸收和反射；另一部分透过盖板直接照射在集热管和反射板上，照射在反射板上的太阳光线或经反射后汇聚至集热管，或通过保温层散失到外界环境（如图8a所示）。

       为方便分析集热器内部传热过程，将双集热管等效为单集热管，基于传热学理论，选取集热器某微元段进行传热过程分析，如图8b所示。

       3.1 传热过程假设

       根据集热器传热过程分析，为了建立一维稳态传热模型，本研究进行如下合理假设： 

       1）集热器为稳态传热模型； 

       2）集热管微元段表面接收的太阳辐射量均匀；

       3）流体流动为沿轴向的一维流动；

       4）忽略集热筛网和玻璃盖板的热阻；

       5）忽略集热器的结构制作误差；

       6）微元段表面温度均匀一致，且为漫射灰表面；

       7）反射板及包裹层视为厚度一致的各向同性材料。

       3.2 传热模型建立

       1）传热过程能量平衡过程分析

       （1）玻璃盖板的能量平衡方程

       q_c+q_rad,r-c+q_rad,g-c+q_conv,air-c=q_conv,c-o+q_rad,c-sky （4）

       式中，q_c——玻璃盖板接受的太阳能；q_conv，c-o——盖板和外界空气的对流换热量；q_rad，c-sky——盖板和外界的辐射换热量；q_conv，air-c——盖板和腔内空气的对流换热量；q_rad，g-c——玻璃盖板与吸收管的辐射换热量；q_rad，r-c——玻璃盖板与反射板的辐射换热量。

       （2）腔内空气的能量平衡方程

       q_conv,r-air+q_conv,g-air=q_conv,air-c （5）

       式中，q_conv，air-g——集热管与腔内空气的对流换热量；q_conv，air-r——反射板与腔内空气的对流换热量；q_conv，air-c——盖板与腔内空气的对流换热量。

       （3）集热管的能量平衡方程

       q_g=q_conv,g-air+qf+q_rad,g-r+q_rad,g-c（6）

       式中，q_g——集热管接受到的太阳能；q_conv，air-g——空气与集热管的对流换热量；q_rad，c-g——盖板与集热管的辐射换热量；q_rad，r-g——反射板与集热管的辐射换热量；q_f——流体带走的热量。

       （4）反射板的能量平衡方程

       q_rad,g-r=q_rad,r-c+q_cond,r2-r1+q_conv,r-air  （7）

       式中，q_rad，g-r——集热管与反射板的辐射换热量；q_rad，r-c——反射板与盖板的辐射换热量；q_conv，r-air——反射板与腔内空气的对流换热量；q_cond，r2-r1——反射板内的导热量。

       基于能量守恒，将式（1）~式（4）相加化简得， 

       q_c+q_g=q_conv,c-o+q_rad,c-sky+q_f+q_cond,r2-r1  （8）

       2）热工参数及模型建立

       由式（8）可知，根据能量守恒（如图8所示），集热器获得的能量为盖板和集热管吸收的太阳能；失去的能量为工质流体带走的热量，盖板外表面和保温层外表面因对流和辐射换热散失到外界的热量。因此，集热管的数目及位置都不影响微元段传热过程分析及模型建立。

       （1）玻璃盖板吸收的能量采用式（9）计算，

       q_c=α_cIDdx               （9）

       式中，αc——玻璃盖板吸收系数，0.1；I——太阳辐射强度，W/m²；D——玻璃盖板宽度，0.63m。

       （2）集热管吸收的能量采用式（10）计算，

       q_g=τα_gηIDdx   （10）

       式中，τ——玻璃盖板透过率，0.91；α_g——集热管吸收系数，0.94；η——聚光效率，0.9。

       （3）玻璃盖板与外界环境的对流换热能量采用式（11）计算，

       q_conv,c-o=h(Tc-To)Ddx          （11）

       式中，Tc—玻璃盖板温度，℃；To—环境温度，℃；h—玻璃盖板与外界空气的对流换热系数，h=5.7+3.8vw^[14] ，vw取北京全年平均风速2.3m/s ，得h=14.44W/(m²·℃)；

       （4）玻璃盖板与外界环境的辐射换热能量采用式（12）计算，

       q_rad,sky-c=σε_b(T_c⁴-T_sky⁴)Ddx       （12）

       式中，ε_b—玻璃盖板发射率，0.08；σ—黑体辐射常数，5.67×10-8W/(m²·K⁴)；T_sky—天空辐射温度，℃。 

       有效天空温度Tsky 可由文献[13]计算，但为为了简化计算，采用试验数据一次线性拟合，如图9所示，经验公式如（13）所示，

       T_sky=0.3302T_o-1.5347         （13）

       （5）流体带走的能量采用式（14）计算，

       q_f=c_pρπr²v(dΔt/dx)dx         （14）

       式中，c_p—空气的比热容，取1.005kJ/(kg·℃)；ρ—空气的密度，取1.093kg/m³；r—集热管半径，0.05m；v—流体流速，m/s；Δt—流体进出口温差即T_out-T_in，℃。

       （6）保温层散失的能量采用式（15）计算，

       q_cond,r2-r1=kS(T_r-T_o)dx       （15）

       式中，k—保温层导热系数，取0.034kJ/(m²·℃)；S—反射板弧长，0.99m；Tr—反射板温度，℃。

       将式（2）~（3）、式（9）~（15）代入式（6），即得集热器进出口温差简化计算式（16）。当已知太阳辐射I、集热器长度L、环境温度To、流体流速v、进口温度Tin时，即可由式（16）计算出集热器的出口温度Tout。

       3.3  模型验证及误差分析

       1）模型验证

       为验证模型准确性，分别在乌鲁木齐（E87.68°，N43.77°），北京昌平（E116.23°，N40.22°）搭建多曲面空气集热器试验台（图10）。每组集热器长16米，共4组，采用并联方式连接接，工质空气流速为2.4m/s。 

       将太阳辐射强度、环境温度、进口温度的实测数据代入计算模型中，得到模拟出口温度，并与实测结果对比，发现北京地区实测值与模拟值的最大温差为3℃左右，最大误差为4.5%；新疆地区的最大误差4℃左右，最大误差为3.9%，模拟结果与实测结果具有较高的重合性，因此传热模型是合理的(如图11所示)。

       2）误差分析

       计算模型式（16）的误差产生原因如下：集热器挡板热量的流失，例如对于4米的集热器而言，其两侧挡板热量损失约占总能量损失的7.5%左右。由于集热器各个构件链接部分存在缝隙导致有渗透风侵入，从而使集热器内部的热量损失。由于制作工艺使得双集热管并没有设置在最佳位置，从而导致光线的汇聚效果不能达到预期，使得集热器接收的太阳能效率降低。

4  结论

       1）与同类型的单管集热器相比，聚光效率可达90%以上，空气流量提高了一倍、单位面积集热量增加了16%，集热效率提高了9%，集热器运行效率为44%～52%。

       2）对双集热管多曲面空气集热器的传热过程进行了分析，对各个构件建立了能量平衡方程，建立了它的一维传热数学模型，结合在北京、新疆试验台的大量试验数据对模型进行验证，结果表明北京地区最大温差3℃左右，最大误差为4.5%；新疆地区最大误差4℃左右，最大误差为3.9%，验证了模型的合理性。

       通过集热器传热模型对出口温度进行预测，为集热器的结构优化及其在不同地区的建筑节能中应用提供技术参考。

参考文献

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       备注：本文收录于《建筑环境与能源》2018年10月刊总第15期（第21届暖通空调制冷学术年会文集）。版权归论文作者所有,任何形式转载请联系作者。

园路的设计要根据园林的地形、地貌、景点的分布等进行整体考虑，把握好因地制宜、主次分明、有明确方向性的基本原则。

园路常用面层材料有：沥青类、混凝土类、石材类、砖材类等，本文将为你讲解这四类园路的施工工序及要点剖析。

一、沥青类

沥青材料主要包括沥青和改性沥青, 常用于主园路与次园路。

沥青的优缺点

◆优点：

1、具有高强度和稳定性；

2、机械化施工程度高，质量易保证；

3、进度快，便于修补和分期改建；

4、行驶噪音较低；

5、开放交通时间较短。

◆缺点：

1、抗弯拉强度较混凝土低；

2、温度稳定性差，施工受季节和气候的影响较大。

改性沥青

是掺加橡胶、树脂、高分子聚合物或其他填料等外掺剂（改性剂），或采取对沥青轻度氧化加工等措施，使沥青或沥青混合料的性能得以改善制成的沥青结合料。

■沥青园路施工工序及要点

1、由于沥青材料抗弯拉强度较混凝土低，所以基层须有足够的强度与水稳性；

2、施工前，应将路基上的垃圾、淤泥、灰尘等清理干净，如用水冲洗基层，应在基层干透后方可施工；

3、温度须在5℃以上方可施工，雨季应做好防雨措施；

4、喷洒粘层油，应注意成品保护，避免污染路牙石、园路人行道、绿化等；

5、沥青压实：

初压

初压环节的温度一般保持在110-140℃之间，驱动轮要匀速前进，后退时应按照前进时候的碾印移动。在沥青路面进行初压的时候，初压后要对路面的平整度、路拱进行检查，一旦发现问题要立刻纠正。如果在路面碾压过程中出现推移现象，这个时候可以等到温度变低之后再进行碾压。

复压

复压环节温度应该保持在120-130℃，使用双轮振动压路机进行路面的碾压，在碾压方式上可以采用与初压相同的方法，碾压的次数应该在6次以上，只有这样才能够保证路面的稳固和结实；

终压

终压要消除复压过程中面层遗留的不平整，又要保证路面的平整度，终压结束时的温度应该大于90℃，使用静力双轮压路机并应紧接在复压后进行，碾压遍数为 2-3遍。

6、压实之后，路面要求平整度好，排水合理，不积水；

7、铺设完成后，注意成品保护，养护期间，禁止重车碾压及污染等。

■有波打沥青园路施工要点

1、园路波打内外侧都需要做护壁；

2、波打靠沥青处做10cm宽砼护壁，护壁高度与底层普通沥青等高，比波打底面高1-2cm。

▲无路牙波打沥青园路

▲有路牙波打沥青园路

▲园路曲线不够顺畅自然（）

▲园路曲线、起伏不够顺畅自然（）

▲未对园路波打做保护，造成污染（）

二、混凝土类

（1）透水混凝土

■施工工序及要点

1、放线严格控制园路的曲线及起伏顺畅；

2、透水混凝土应严格控制配合比，防止脱落；

▲透水混凝土园路

3、运输一般控制在10分钟以内，运输过程中不要停留；

4、透水混凝土属于干性混凝土料，初凝快，摊铺必须及时；

▲透水混凝土

5、人行道面，大面积施工采用分块隔仓式进行摊铺物料，其松铺系数为1:1.1或1:1.5。将混合料均匀摊铺在工作面上，然后使用平板振动器或人工捣实。（捣实不宜采用高频振动器）最后抹合拍平，抹合不能明水；

6、同一位置平板振动器振动时间不能过长，避免出现离析现象；

7、因透水混凝土其空隙率大，水分散失快，当气温高于35℃时，施工时间应宜避开中午，适合在早晚进行施工；

8、摊铺结束后，经检验标高、平整度均达到要求后，应立即覆盖塑料薄膜，也可采用洒水养护，养护期不得少于7d，使其在养护期内强度逐渐提高；

▲完成路面标高明显超出波打高度（）

9、待表面混凝土成型干燥后在3d左右，涂刷透明封闭剂，增强耐久性和美观性。避免透水混凝土空隙因受污而堵塞。

▲因透水混凝土胶结合剂不合格而出现的脱粒（）

（2）彩色压膜混凝土

彩色混凝土是一种防水、防滑、防腐的绿色环保地面装饰材料，是在未干的水泥地面上加上一层彩色混凝土，然后用专用的模具在水泥地面上压制而成。彩色混凝土能使水泥地面永久地呈现各种色泽、图案、质感，逼真地模拟自然的材质和纹理。多用于次园路与小径。

■施工工序及要点

1、放线时应严格控制园路的曲线及起伏顺畅；

▲压膜园路

2、根据设计要求复查混凝土基层的质量，平整密实度要达到设计标准，方能开始施工；

3、准备好指定的色粉、脱模粉、模具和工具等；

4、基层砼的强度应≤C25，其水灰比尽可能小且砼中不能含有早强剂；

5、混凝土的中最大的碎骨料粒径≤30mm为宜；

6、10cm以下混凝土振捣，使用平板式振捣器振捣作业，10cm以上混凝土使用插入式振捣作业；

7、当混凝土达到初凝阶段时，在混凝土表面，撒两遍彩色粉，反复抹平，收光；

▲色粉调色不均匀，色彩不自然，模印深浅不一（）

8、上色后的混凝土平整光洁后，印上脱模粉，进行花纹成型，模具按设计要求铺设；

9、在操作过程中要边施工边检查，发现有粘模或浅模等现象，及模具接缝等边角处的拍后效果差的地方要及时处理；

▲未切伸缩缝导致开裂（）

10、待混凝土表面清洗干燥后，将密封保护层均匀地涂刷在彩色混凝土表面上。

▲平整度控制不当（）

▲压缝未处理（）

三、石材类

●石材施工工序要点

（1）石材的技术等级、光泽度、外观等质量要求应符合项目的设计及施工要求；

▲石材园路

▲转弯处合理优化排版（）

（2）基层必须清洁干净且浇扫水泥油润湿，严格控制水泥砂浆的水灰比，石材背面刷素水泥浆，确保基层与结合层、面层与结合层粘结牢固；

▲石材铺贴未打满水泥膏（）

（3）石材必须在铺设前清水润湿，防止石材将结合层水泥砂浆的水分吸收，也可顺便洗掉石材上的灰尘，保证粘贴牢固；

（4）铺设前必须拉十字通线，确保操作工人跟线铺贴，铺完每行后随时检查缝隙是否顺直；

▲波打交接口不美观（）

▲波打石材大小缝明显（）

（5）铺设一段后，及时用水平尺或直尺找平，以防接缝高低不平，宽窄不均；

（6）铺设完成后，用同色水泥勾缝，禁止用干水泥砂浆或水泥粉扫缝；

▲小规格石材填缝

（7）面层施工完毕后，将现场进行简单维护，派专人洒水养护不少于7d。

▲园路与地形不协调，未设置排水沟（）

▲转角未排版对缝（）

四、砖材类

●砖材园路施工工序及要点

（1）砖的强度、色泽等质量要求应设计要求；

（2）底层应清洁干净并浇扫水泥油润湿，砂浆厚度应小于5cm；

（3）铺贴须拉十字通线，确保操作工人跟线铺贴，铺完每行后随时检查缝隙是否顺直；

（4）铺设标准块后，随时用水平尺和直尺找平，以防接缝高低不平，宽窄不均；

（5）铺设完成后，用细砂扫缝。

▲采用纵向铺贴方式（）

▲基础处理不到位，出现断裂（）

▲园路曲线不顺畅，水沟与园路应有30cm间隔（）

▲砖缝不够顺直、均匀，铺完未用细沙扫缝（）

●冰裂纹园路施工要点

（1）石材的规格大小应该相仿，大小以200-300mm为宜；

▲冰裂纹园路

（2）材料多为不等边五边形或六边形，四边形占5-8%，五边形占35-45%，六边形占55%-60%；

▲冰裂纹排版

（3）边长控制在150-250mm之间，长宽比小于1.5，面积比小于2.5，长边与短边差不大于100mm；

▲景观效果较好的冰裂缝铺装（）

（4）拼角控制在120°-180°之间；

▲拼角大于180°（）

（5）石材铺装时应大小搭配，缝宽以10mm为宜，用水泥油回缝，缝应比石材面低2-3mm；

（6）避免出现通缝及三角形。

▲三角形过多（）

▲出现通缝（）

▲出现内角现象（）

●砾石园路

●卵石园路施工要点

1、卵石大小要基本一致，材料应选用扁平细长的卵石；

▲卵石铺贴园路

2、铺贴前卵石应清洗，单色卵石铺贴要做到色差小。双色或多色卵石铺贴要选用色差对比明显的卵石，有拼花图案的卵石铺装应在现场预排版；

3、竖贴卵石应比石材面高5-8mm，横贴卵石应比石材完成面高3-5mm；

4、铺贴完成后应清洗干净，避免卵石被污染。

▲禁止大量使用粒径大、饱满的卵石（）

▲平铺出现脱落（）

传统回弹法需要将专用的回弹仪紧贴混凝土表面，然后触发仪器便会产生一定的反弹高度，根据这个反弹高度即可评估出混凝土的抗压强度。巡鹰智检可提供新一代Q值测量方案，通过动能测量得到更精准，更大测值范围的混凝土抗压强度。

巡鹰智检畅销的几款回弹仪及适用对象

混凝土渗透率检测

混凝土渗透性是指水、气体或其他物质在混凝土中的渗透性能。混凝土的渗透性能对结构的耐久性和使用寿命等有着重要的影响。因此，混凝土渗透性的检测和控制对于混凝土结构的质量保障和可靠性具有重要作用。

巡鹰智检的混凝土渗透率检测仪 Torrent 提供一种快速、可靠和无损的混凝土结构渗透性测量方法，整个操作过程仅需几分钟。由于 Torrent 采用独特的显示屏， 在测量之后可轻松分析渗透性相关数据。

混凝土电阻率检测

混凝土的电阻率，主要反映其导电性。若钢筋发生锈蚀，混凝土电阻率大，则发展速度慢，扩散能力弱；混凝土电阻率小，锈蚀发展速度快，扩散能力强。因此测量混凝土的电阻率是对钢筋状况进行评定的一项重要内容。

Resipod 是一款功能齐全，效果优异的混凝土表面电阻率检测仪，可用于实验室和现场检测，以便评估混凝土耐用性、均匀性情况。

钢筋保护层厚度及钢筋位置检测

钢筋保护层厚度是指从混凝土表面到钢筋最外缘之间的距离。当钢筋保护层过薄，钢筋容易裸露在大气或其他介质中，容易受到腐蚀，影响结构受力；当钢筋保护层过厚，不仅会造成经济上的浪费，还会使结构受力后产生宽度过大的裂缝，破坏表面装修层并影响使用性能。

钢筋保护层测厚仪，也称钢筋探测仪，它在混凝土表面水平滑动，通过主动激发的一个电磁场，接收钢筋被动产生的电磁场，并进行电信号和数字信号的转换，得到混凝土保护层厚度值。

混凝土内部缺陷的检测

无论是新建成的或者是长时间服役的混凝土结构，都可能会出现因施工疏忽或年久失修导致的混凝土内部缺陷问题，所以可通过内部状况检测及时提出补救措施。

一般而言，缺陷即存在空洞区域，会有较强声波反射特征；反之，则超声波的反射特征较弱。空气对于超声波而言，是一种“钢性”界面，阵列式超声横波测试仪利用超声波对空气介质的强反射特点，可对混凝土结构的灌浆缺陷情况进行测定。

相关内容推荐：

可通过“巡鹰智检”公众号，查阅：预应力结构灌浆缺陷的无损检测方案

混凝土内部钢筋腐蚀情况检测

钢筋的腐蚀是加固构件退化的主要原因。在混凝土表面上测量到的半电池电位映射可用于检测钢筋的腐蚀情况。因此，锈蚀分析仪也是对混凝土结构进行维护和评估的主要工具。

巡鹰智检新型 Profometer PM8500 Corrosion 是非常理想的混凝土结构腐蚀检测方案，可在现场快速绘制钢筋混凝土的腐蚀电位图。它采用轻便的无线设计和独特的轮形电极，能够快速进行数据采集，并进行实时数据可视化和分析。先进的传感器配有功能强大的 Profometer 应用软件，可灵活定制网格，扫描面积高达 10,000 平方米，是地下停车场立柱、墙壁、楼板或桥面腐蚀性检测的优选解决方案。

后续我们将针对每个具体的应用进行单独详细的方案说明，欢迎各位持续关注我们的公众号“公众号”。

关于巡鹰智检 （Screening Eagle）

2019年由瑞士无损检测仪器品牌Proceq和新加坡机器人技术公司Dreamlab合并而成，为建筑和基础设施建设行业的智能检测提供技术平台。“科技护卫已筑”（Protect the built world）-巡鹰智检的使命是运用直观的软件、便捷式传感器和可靠的数据来保护固定资产及基础设施的建筑领域，为施工和资产维护决策实施缺陷探测、数据采集和状况评估，并实现有效的预防性的诊断及维护建议，从而延长固定资产和基础设施寿命，增加业主的长期价值。

公司网址：www.screeningeagle.com

1、民用住宅常见渗漏问题

由于很多房屋建筑质量不合格，或者消费者对防水工程重视不够等原因，导致了“漏水”成为了居家生活中常见的问题。经过我们的调查与统计，民用住宅常见的渗漏情况多表现为：边户墙返潮，卫生间过门石区域渗漏返潮，窗户周边渗漏返潮；

如上图所示，我们可以看到，

1.边户墙返潮多表现为：面状洇渍，周圈发黄，墙皮起鼓、开裂；

2.卫生间过门石区域渗漏返潮多表现为：过门石周边地板发黑、翘边，瓷砖返碱，踢脚线张口；

3.窗户周边渗漏返潮多表现为：墙壁纸脱落，靠窗地板发黑返潮等；

2、渗漏如何预防

造成渗漏发生的原因有很多，比如边户墙的冷桥效应问题，窗户密封材料设计的问题，也有厨卫间防水施工不达标的问题，还有露台防水材料失效的问题等。

那么知道了这些可能发生的情况以及渗漏的原因，针对毛坯房或者准备装修的房子，我们应该怎么来预防呢？

3、渗漏预防

从预防角度来说，首先要对房屋所有边户墙进行处理，因为施工部位的限制，我们只能在墙体背水面（室内）来进行，这样就必须使用刚性类的防水材料；其次对所有有水房间的墙地面，进行迎水面的防水防潮处理，可采用柔性类的防水涂料；但是，如果您家房子已经装修完毕，还是出现了上述的渗漏问题，该怎么解决呢？

4、渗漏维修

01.边户墙渗漏

如果边户墙出现了渗漏问题，需要铲除墙体饰面层至墙体的结构层后，涂刷刚性类的防水涂料来进行防水防潮处理；

如果墙体外侧无保温，也可在墙体迎水面进行外露防水涂料进行处理。

02.卫生间渗漏

卫生间渗漏维修可分为两种情况，一种是卫生间仅往楼下渗漏，且具有用水时漏，不用水时不漏的特点时，可考虑采用环保型免砸砖防水材料来处理；

针对有地暖的房间，或者存在墙地渗漏、用不用水都渗漏的情况，可判断为管道或者防水层破损的，则需要进行全拆维修处理。在维修过程中推荐使用柔性防水涂料进行处理。

03.窗户渗漏

窗户渗漏多为原密封材料失效，窗框变形引起的原密封材料撕裂导致；这种渗漏情况，需要专业人士从迎水面进行维修处理，需要剔除原密封材料，在迎水面涂刷有效的柔性防水密封材料来进行维修处理；

5、未雨绸缪

针对家庭渗漏问题，我们要做到预防为主，在装修的时候做到“未雨绸缪”，可以有效的降低日后发生渗漏的风险，同时也不会影响到正常的居住生活。

1、SBS改性沥青防水卷材：这种卷材具有很好的耐高温性能，可以在－25到＋100℃度的温度范围内使用，有较高的弹性和耐疲劳性，以及高达1500％的伸长率和较强的耐穿刺能力、耐撕裂能力。适合于寒冷地区，以及变形和振动较大的工业与民用建筑的防水工程。

2、自粘防水卷材：是一种以SBS等合成橡胶、增粘剂道路石油沥青等配制成的自粘橡胶沥青为基料，强韧的高密度聚乙烯膜或铝箔作为上表面材料，可剥离的涂硅隔离膜或涂硅隔离纸为下表面防粘隔离材料制成的防水材料。其不用粘结剂，也不须加热烤至熔化，只须撕去隔离层，即可牢固地粘结在基层上。

3、沥青防水卷材：沥青防水卷材是在基胎（如原纸、纤维织物）上侵涂沥青后，再在表面撒布粉状或片状的隔离材料而制成的可卷曲片状防水材料。

4、改性沥青防水卷材：改性沥青与传统的氧化沥青相比，其使用温度区间大为扩展，制成的卷材光洁柔软，可制成4－－5mm厚度，可以单层使用，具有15－－20年可靠的防水效果。可分为弹性体改性沥青防水卷材（SBS卷材）、塑性体改性沥青防水卷材（APP卷材）

SBS防水卷材是采用SBS改性中石化优质沥青做浸涂层，用玻纤布、聚酯长纤布等做胎体，使用全自动设备生产的一种性能优异的防水材料；具有耐热、耐寒、耐腐蚀、抗老化、热塑性好、抗拉力大、延伸率高、抗撕裂性强等优点。

二、SBS防水卷材分为Ⅰ型和Ⅱ型

SBS防水卷材I型和II型是-20℃和-25℃。大家最常说的-20℃和-25℃，是I型和II型的一个指标区别，这个指标叫做低温柔性。而材料除了低温柔性指标以外，还有其他如耐热性、拉力、延伸率等指标，I型和II型材料的这些指标是有所差异，且II型均不低于I型材料。

三、SBS防水卷材I型与II型的区别

1、温度要求不同

SBS防水卷材Ⅰ型是在-20℃-90℃无裂缝，SBS防水卷材Ⅱ型是在-25-105℃无裂缝。

2、要求最大拉力不同

SBS防水卷材Ⅰ型要求最大拉力≥500N/50mmm，最大拉力时延伸率≥30%；SBS防水卷材Ⅱ型要求最大拉力≥800N/50mmm，最大拉力时延伸率≥40%。

3、SBS防水卷材横截面中间胎基布厚度不同

同样厚度规格的SBS防水卷材聚酯胎Ⅰ型和Ⅱ型SBS防水卷材，防水卷材横截面中间胎基布厚度Ⅱ型＞Ⅰ型SBS防水卷材。

4、强度和弹性不同

SBS防水卷材Ⅱ型卷材用手180℃弯折，强度和弹性要比SBS防水卷材Ⅰ型卷材好。

5、应用不同

SBS防水卷材Ⅰ型用于除地下防水外的其他建筑防水工程。Ⅱ型卷材可以用于地下建筑防水工程和屋面防水工程。

串联：

串联是连接电路元件的基本方式之一。将电路元件逐个顺次首尾相连接。将各用电器串联起来组成的电路叫串联电路。串联电路中通过各用电器的电流都相等。

并联：

并联是元件之间的一种连接方式，其特点是将2个同类或不同类的元件、器件等首首相接，同时尾尾亦相连的一种连接方式。通常是用来指电路中电子元件的连接方式，即并联电路。

2、串联和并联的特点

在串联电路中，由于电流的路径只有一条，所以，从电源正极流出的电流将依次逐个流过各个用电器，最后回到电源负极。因此在串联电路中，如果有一个用电器损坏或某一处断开，整个电路将变成断路，电路就会无电流，所有用电器都将停止工作。

所以在串联电路中，各几个用电器互相牵连，要么全工作，要么全部停止工作。 在并联电路中，从电源正极流出的电流在分支处要分为两路，每一路都有电流流过，因此即使某一支路断开，但另一支路仍会与干路构成通路。由此可见，在并联电路中，各个支路之间互不牵连。

3、串联和并联图示

4、串联和并联的区别

连接方式不同

串联：图中上方两个电阻和电源形成一个回路

并联：图中下方两个电阻和电源形成两个回路

原理不同

串联：图中上方两个电阻和电源形成一个回路，则同一条电流，这一回路中电流处处相等

并联：图中下方两个电阻和电源形成两个回路，则两个电阻处在不同回路中，不是同一条电流，流经电阻的电流不一定相等；但并联在同一端点，所以这两个电阻两端电压相等。

计算方式不同

图上方两个电阻串联在电路中，这两个电路元件的总电阻R等于它们各自电阻之和；

图下方两个电阻并联在电路中；这两个电路元件的总电阻R的倒数等于它们各自电阻倒数之和

4、电路改造注意事项

1、若是调换开关插头位置，必须要严禁密封原电路盒。才能改变开关插头的位置涉及拉动与保护线路，众所周知，线路只要穿过线路管。若是后期出现问题，那么就能直接从线管上拆下线缆进行维修。若原来的插座是密封的话，那就没有办法把排线拆下来，日后也难修理。

2、大功率电源适用于单通道控制。大功率电源承载大型家用电器，配备独立电路，可以直接防止因功率过高所造成出现短路，从而干扰其他电路的正常使用。其他电路本身无法支持大型家用电器，独立电路的独立大功率供电设备也就是比较合适的一种方式，这样一旦出现问题，很容易于检测与维修，又不会干扰其他电路的正常使用，属于一种很好的解决方法，所以两全其美。

3、线管内不要有接线头，若是接线头就需要加分频盒或是更换长线，因此在装修时铺设暗线就要特别注意，线管内不能出现有接线头。因此接线头可直接放置到线路管内，若有问题就很难检测，就算使检测与修复，也会非常的麻烦。所以接线头应安装到交叉盒中，或使用长线直接代替它的原线，从而防止接线头在电缆管内。

01

基面检查及处理

02 地面找平处理

03岩板铺贴准备

第四步：电动开孔施工

A、开圆孔施工时沿着标记的出孔位置，使用干式或湿式金刚石切割机进行打孔。切割头相对瓷砖成一定的角度开始打孔，以便更准确地切割。一旦开始打孔，按压并沿着圆周进行切割。如果使用湿式切割法，切割区域应保持湿润。如果使用干式切割法，则在钻孔过程中清除所有产生的灰尘。

04

岩板湿贴铺贴

1、缝隙处理：填缝工序应至少在岩板铺贴24小时后方可进行。使用填缝剂前应先将岩板缝隙清洁干净，去除所有灰尘、油渍及其他污染物，而且缝内不能有积水。同时要清除岩板缝隙间松散的胶粘剂。填缝的适宜温度为5℃～32℃ 。2 、材料制备：制备时，先将填缝剂粉料加入符合比例的水或乳液中，然后使用带有搅拌叶的低速电钻进行机械搅拌，直至均匀没有块状为止。待拌合物静置约5～10分钟，再略搅拌后即可使用。

第七步：成品保护

1、为避免后续施工刮伤岩板，地面需用保护膜（简单点的可以用岩板纸箱代替）、墙面转角处需要用保护套进行保护。施工完成24小时内，禁止行走和冲洗。

2 、在铺贴岩板的操作过程中，对已安装好的门框、管道等都要加以保护，如门框钉装保护铁皮、运灰车采用窄车等。

3 、不得在刚铺好或未做保护处理的岩板上存放施工用品或进行切割、喷漆等操作。

完成以上这些工序后，整个铺贴操作步骤就圆满的完成啦！
施工小贴士1.在岩板或大板铺贴施工时，建议使用专业的瓷砖胶，而非传统【水泥】，因为使用水泥铺贴容易造成空鼓现象。2.瓷砖胶铺贴厚度以5-7毫米为宜，瓷砖胶过厚容易导致后期脱落，建议配合粘结剂一起使用。3.铺贴高度如超过7.2米，建议使用干挂法。4.建议使用美缝剂/瓷缝剂，能够增加瓷砖的整体美观感，不会霉变。

一、水泥的比重是多少

水泥比重一般是在1500千克/立方米~2300千克/立方米。具体还需要看水泥的种类。

1、如果是普通的硅酸盐水泥，那么水泥的比重是在3100千克/立方米至3200千克/立方米。

2、如果是普通水泥，那么水泥的比重是在1200千克/立方米至1300千克/立方米。

3、要是矿渣硅酸盐水泥，那么水泥的比重是在1300千克/立方米至1600千克/立方米。

4、要是钢筋类型的水泥，那么水泥的比重是在2600千克/立方米左右。

二、水泥地面起灰怎么处理

1、水泥地坪长时间浇筑后，或有车辆经过，很可能出现灰渣问题。其实主要有两个原因，一是浇筑完成后维护不当造成的。

2、还有一个就是在浇筑的过程中，如果不按标准流程进行施工，也会造成水泥地灰的问题，比如水灰比比较大，就是容易在水泥地上造成灰烬。如果比较严重的话，也容易出现起砂、开裂的问题，或者因为水泥质量比较差，也会造成起灰的现象。

3、遇到此类问题，可以使用密封固化剂，喷洒在地面上，然后将材料分布均，保持地面一定程度的湿润。吸附干燥后达到硬化程度，可起到防灰作用。

4、如果问题严重，可以拆除原来的水泥地面，浇注新的水泥。或者用一层薄薄的补妆材料，比如用环氧树脂材料修补，可以有效改善地面的灰尘问题。

小编总结：水泥的比重是多少，就先介绍到这里了，各位是否了解了呢。水泥的种类是比较多的，每一种的比重均是不同，需特别注意，以免影响到日后的正常使用。

水准仪的使用方法

一、干粉灭火器成分及原理

干粉灭火器的主要成分是磷酸铵盐，这是一种无机盐，当发生火灾时，干粉灭火器中的无机盐可以挥发分解，与燃烧时产生的活性基团发生化学反应，起到抑制作用，使燃烧中断，从而有效灭火；另外，干粉落到燃烧物的表面，在高温的作用下，会形成一层薄膜，隔绝氧气，从而灭火。

二、购买灭火器有哪些注意事项

1、现在市面上的灭火器种类和牌子有很多，比如干粉灭火器、泡沫灭火器、二氧化氮灭火器等等，牌子又有浙安牌、汇科牌、桂安牌等等。在购买之前，我们应当了解一下这些种类和牌子的优缺点，然后再根据自己的需求选购合适的灭火器。

2、灭火器还分手提式、推车式等种类，一般家庭中使用的都是手提按压式，因为发生火灾时，情况特别紧急，所以要注意一定要购买使用起来操作方便的灭火器，否则很可能耽误时间，导致火灾蔓延严重。

三、使用灭火器有什么注意事项

在运输以及存储灭火器的时候，应当将其放到合适的环境中，既不可以有太阳光照射，也不能过于潮湿。这两种环境对灭火器都有一定的影响；灭火器也不能够接触腐蚀性物质，还应当避免将其倒着放。

一、配电箱尺寸都有哪些

1、一般的配电箱，尺寸规格是在60×80cm。

2、动力箱悬挂式配电箱，有动力、照明两种类型，尺寸为80×60cm。

3、落地式配电箱，是以落地式进行安装的配电箱，尺寸为60×80cm。

4、壁挂式配电箱，也就是嵌入式配电箱，常见的尺寸有20×30cm，40×50cm。

5、家用照明式配电箱，是用在家庭控电，常用尺寸有38×36cm，40×40cm。

6、室外防水配电箱，是安装于室内，防水性能比较好，常用尺寸为40×18cm。

二、怎么选择合适的配电箱

1、负荷

这种产品的选购，重要的是要注意负载的性质和用途，确定是照明和电力的使用，所以当使用可以更顺利。例如，应注意负载电流的大小，电压水平和保护要求的控制对象，等等，从而更好的确定电气箱的主电路，以及电压等级的选择。

2、参数

如果在购买时更倾向于购买进口产品，那么重要的是要注,所有组件的参数，需要满足买方的要求。当然也不能盲目的技术参数的选择，否则将是一个巨大的浪费资源，而且进口的配电箱也一定要合适，所以在购买的时候，一定要了解自己的需求。

3、使用场所

对于这种产品，应用于生活的各个领域，如学校、机关、医院、工厂等，有很多建筑工地和其他地方使用的是专业施工配电箱,，所以购买时，一定要知道你将在哪个地方使用它，然后购买相应的产品。

小编总结：以上关于配电箱尺寸有哪些，以及配电箱如何正确选购就介绍到这里了，希望对您提供一些帮助。

一、淋浴房的尺寸一般是多少

淋浴房尺寸是定制的，常见如下：

1、淋浴房宽度：要确保使用时身体可以自由转身，不容易撞到玻璃。一般以90cm*90cm为宜，若使用者身体比较胖，也可做成100cm*100cm的，或者卫浴室空间有限，做成85cm*85cm也行，但尽量不小于80cm*80cm。

2、淋浴房高度：通常吊顶高度是240cm，淋浴房高度一般为180cm-200cm，标准高度为195cm和190cm，可以根据家人身高和实际空间情况进行调整，还要特别注意淋浴器的区域，太低的话容易向外溅水，太高会导致美观受阻碍，导致透气性受到影响。

二、淋浴房尺寸注意事项

1、平面型淋浴房

平面型淋浴房分有铝材边框及无铝材边框。有铝材边框尺寸需在100cm以上，进门空间在50cm左右。无铝材边框的可以非标定做，比如单门可以在50cm以上，一般可以进出的空间，就能做无铝材边框淋浴。

2、正方形和圆形淋浴房

正方形和圆形尺寸为850mm*850mm以上比较合适，极限情况下不要低于80cm*80cm，以免影响淋浴感受。

3、长方形淋浴房标准尺寸：

长方形淋浴房适合大面积卫生间，沐浴更加舒适，且更加容易打理，标准长方形淋浴房有120*80*185，100*80*185，120*80*195等，方形淋浴房有80*100，90*100，100*100三种规格，这些尺寸都可以伸展自如。

文章结语：关于淋浴房的尺寸一般是多少和淋浴房尺寸注意事项的相关知识就为大家介绍到这里了，希望对大家有所帮助。

一、门把手高度标准是多少

门把手标准高度是在门 上有0.8m到1m，离地面高度是1.1m左右，有些门把手的高度可能会更高点，例如防盗门的门把手高就达到1.13m。最好的门把手高度应该是根据使用人的身高、开门习惯等因素来确定的。

5、 不同的场合有时门把手高度会不一样。通常大门和办分室的门把手比室内的要高些，幼儿园的肯定要比普通的门把手低。

二、门把手的高度确定了，那么它是怎么安装的呢？

三、在安装门把手时需要注意一些问题，避免安装出错需要重新返工。

有关门把手高度标准是什么，相信大家都有所了解。如果条件允许，家里的门把手高度可以根据家人的平均身高设计，让家变得更舒适。

四、门把手怎么选

1、品牌、造型不同造成价格差异

门把手的价格差距表现在品牌和造型。在高档门把手中，很多以欧洲国家进口的产品为主，根据型号和款式的不同，价格也有所区别。高档进口门把手分全套进口和进口配件国内组装，这两类价格有所区别，如果商家说是进口的，可以要求其出具进关单据。建议选择有知名度，质量有保障有售后的门把手。

2、依据家装风格选择

市面上门把手的种类很多，与不同的门板组合，效果也有所区别。一般门把手和选购的门是配套的，如果想要自己选购门把手，就要考虑门把手和门板的搭配效果，并且考虑到门的位置等等条件是否达标。

3、摸一摸、敲一敲巧辨好坏

检查门把手的面层色泽和保护膜是否有破损和划痕。优质门把手色泽均匀、稳重，若门把手线条歪歪曲曲，不建议选购，优质门把手，摸起来是光滑，且顺手的，不存在毛茬扎手、割手的情况。

空调尺寸一般是多少：

空调尺寸是不固定的，不同款式的空调，尺寸也不同：

1、壁挂式空调内机机身尺寸为：88.5x29x19.4cm，外机机身尺寸：79x57.5x35cm。

2、落地式空调(宽高深)：50-55cm×170cm-180cm×28-35cm。

3、窗户嵌式空调：

一匹以下单冷机(宽高深):41×30×35cm。

大一匹单冷机(宽高深)：48×35×51cm。

一点五匹冷暖机(宽高深):45×35×54cm。

在挑选空调时，除了要看品牌、款式、价格之外，还要看尺寸。那么空调尺寸一般是多少呢？

空调尺寸一般是多少：

空调尺寸是不固定的，不同款式的空调，尺寸也不同：

1、壁挂式空调内机机身尺寸为：88.5x29x19.4cm，外机机身尺寸：79x57.5x35cm。

2、落地式空调(宽高深)：50-55cm×170cm-180cm×28-35cm。

3、窗户嵌式空调：

一匹以下单冷机(宽高深):41×30×35cm。

大一匹单冷机(宽高深)：48×35×51cm。

一点五匹冷暖机(宽高深):45×35×54cm。

4、中央空调：

出风口尺寸：15×60-100cm

回风尺寸：26×60-100cm

检修尺寸口：35×35cm，注意回风口一般是出风口的1.5倍大，但是具体尺寸要更加实际情况来定。

如何选择合适的空调：

1、看功率

在挑选产品时，要根据房屋大小来挑选功率，这样制冷、制热效果才比较好，比如：18平方米的房间，需要3600瓦的制冷量，也就是1.5匹的空调。

2、看效比等级

在挑选产品时，要看能效比，其中等级越高，也就代表产品越省电，比如：一级能效比的空调就二级空调更省电一些。

3、看款式

在挑选产品时，要看款式，其中变频空调比定频好一些，因为变频空调是采用最新的变频技术，其压缩机会自动调节温度，温度控制也比较精准。而定频是靠压缩机启动和停止来控制温度的，温度控制不是很精准。

4、品牌

在挑选产品时，要看品牌，品牌越好的产品，不但质量有保障，而且售后服务也更好。

4、中央空调：

出风口尺寸：15×60-100cm

回风尺寸：26×60-100cm

检修尺寸口：35×35cm，注意回风口一般是出风口的1.5倍大，但是具体尺寸要更加实际情况来定。

如何选择合适的空调：

1、看功率

在挑选产品时，要根据房屋大小来挑选功率，这样制冷、制热效果才比较好，比如：18平方米的房间，需要3600瓦的制冷量，也就是1.5匹的空调。

2、看效比等级

在挑选产品时，要看能效比，其中等级越高，也就代表产品越省电，比如：一级能效比的空调就二级空调更省电一些。

3、看款式

在挑选产品时，要看款式，其中变频空调比定频好一些，因为变频空调是采用最新的变频技术，其压缩机会自动调节温度，温度控制也比较精准。而定频是靠压缩机启动和停止来控制温度的，温度控制不是很精准。

4、品牌

在挑选产品时，要看品牌，品牌越好的产品，不但质量有保障，而且售后服务也更好。

常见的微波炉容积为17L、18L、20L、23L、28L等，18L容量的微波炉长宽高为290*290*149mm，20L的微波炉长宽高为282 × 482 × 368mm，21L的微波炉长宽高为461 × 361 × 289mm，23L的微波炉长宽高为305 × 508 × 435mm，25L容量的微波炉长宽高为320 × 510 × 455mm，27L容量微波炉长宽高为320 ×523 ×505mm。

注意：以上的尺寸信息为大概的尺寸，品牌不同，产品尺寸有一些细微的差异。

二、微波炉怎么选择

1、微波炉瓦数的选择

看家庭人数选择，四人以上建议功率用800w，2-3人建议选择700w。人口较多的家庭建议选择容积较大的款式。

2、微波炉能效的选择

微波炉能效越高，加热时间越短，将避免微波食物发干等情况的发生。

3、微波炉的质量检查

微波炉在工作时为高温状态下，要注意产品的安全性。检查微波炉炉门是否紧闭，炉门门面硬度是否良好，箱体表面是否有裂痕等现象。

4、3C认证标志很关键

拥有3C认证标签才是国家承认的合格产品，因此大家在选购时一定要看看选购的微波炉是否已通过3C认证。选择有质量保证、安全保证的产品才是最重要的。

5、售后服务体系完善

微波炉大约在8-10年左右，长期使用过程中难免会有小故障，因此选择售后服务体系的产品是非常重要的。有的产品有终生维修服务。

01地暖采暖不热的原因及解决办法 ‍‍‍

分水器阀门标注详情

浪涌保护器的作用是什么：

它的主要作用是将电线回路、信号传输线上突然窜入的瞬时过电流和电压控制在设备所能承受的范围之内，或者将强大的雷击电流引入到大地中，确保设备或系统可以安全稳定的工作，不会因冲击而造成损坏。

浪涌保护器特点是什么：

1、保护通流量大，残压比较低，能快速响应。

2、使用灭弧技术，可以防止火灾发生。

3、使用温控保护电路，内部设置了热保护。

4、附带电源状态指示，可以显示保护器的工作状态。

5、结构比较严谨，性能稳定可靠。

浪涌保护器分类有哪些：

从工作原理上来划分的话，可以将它分为三种类型，分别为电压开关型、限压型和组合型。

1、电压开关型：在无瞬时过电压时，它处于高阻抗的状态，若线路中一旦发生了雷电瞬时过电压，它会自动将高阻抗转变为低阻抗，让雷电流可以顺利的通过，因此，它也被称为“短路开关型保护器”。

2、限压型：在无瞬时过电压时，它的状态为高阻抗，但随着电流、电压不断加强，那它的阻抗就会不断的减小，因此它也被人们称为“钳压型保护器”。

3、组合型：它是由电压开关零件和限压型零件组合而成的，它兼具了两者独有的特性。

文章总结：好了，关于浪涌保护器的作用是什么以及浪涌保护器特点是什么的相关知识就介绍到这里了

床头柜的尺寸一般是宽40-60cm，深35-45cm，高50-70cm。在选购床头柜的时候，可以根据床的高低、款式大小来选择，购买的床头柜要比床高一些，这样看起来会更加的协调，美观。

不同种类的床头柜尺寸

1、床头柜标准尺寸

床头柜的类型很多，据相关规定，床头柜尺寸：高500至700毫米；深350至450毫米；宽400至600毫米。床头柜高度等同于床的高度，或比床矮一点，这样最合适。现实生活中，常见的床头柜一般为0.485米及0.55米两种类型。

2、英式田园床头柜

适合人们理想的高度，简单上档次，天然的木纹条理，储物量大，既能收纳又能点缀。床头柜尺寸：560*440*650mm 。

3、现代风格板式床头柜

床头柜和床的高度一致，款式协调，设计简单，手感好，色泽温和，使用寿命长，耐脏，清洁方便等优点。床头柜标准尺寸：520*400*415mm。

4、卡富亚板式床头柜

外观气派，颜色高调，突破传统，金色雕饰及把手设计像一颗闪闪发亮的钻石。床头柜标准尺寸：560*500*550mm。

5、韩式田园床头柜

淳朴的白色，简单的雕饰，与卧室搭配起来无违和感。既起到收纳作用，又添加卧室的风采。床头柜尺寸：520*400*550mm。

床头柜尺寸有哪些

1.长：0.48米 宽：0.44米，高：0.576米

2.长：0.60米 宽：0.48米，高：0.55米

3.长：0.60米 高：0.55米，宽：0.45米

4.长：0.62米 宽：0.44米，高：0.65米

5.长：0.52米 宽：0.415米 高：0.40米

6.长：0.52米 宽：0.55米 高：0.40米

7.长：0.56米 宽：0.44米 高：0.65米

8.长：0.56米 宽：0.50米 高：0.55米

编辑总结：以上就是床头柜尺寸有哪些 床头柜尺寸多少合适的相关知识介绍，希望能够帮助到有这方面需求的朋友们！

1、纯指针式水表读数

这时比较古老的一种水表了，红色的指针是可以不用去读的，只需要读取黑色指针的读数就可以了。开始读取黑色指针的读数时，是需要按照逆时针的方向进行读取的，其中第一个黑色指针代表的是个位数，第二个黑色指针代表的是十位数，接下来几个指针分别代表百位数、千位数、万位数。只需要将其分别读取出来，就是水表的读数了。

2、智能预付费水表读数

这类水表是包含了数字读取区域、和指针读取区域，其中指针读取区域是红色的，且在指针读取区域是标注了x0.1、x0.01、x0.001、x0.0001，这些读数都是属于小数位，是可以不用计算的。数字读取区域是黑色的，直接读取其数值便可以了，如黑色数字读取区域显示的是1立方米，那么它就是指1吨的水。

另外，这种水表不但含有读数表盘，在其下方还设计有液晶显示屏，可以将匹配的ic卡插入到卡槽中，便能够直接显示使用的水量情况。

3、4位数黑色水表

就是指水表中间的显示屏中，有4位数是黑色的，1位数是红色的。其中黑色的数字表示的是整数，红色的数字表示的是小数的第一位，如下图，可以看出黑色的数字是2，红色的数字是9，也就是表示用水为2.9立方米，也就是2.9吨，而下方红色指针，基本上是不计算的。

小编总结:以上就是小编为大家介绍水表的读数怎么看的内容，希望可以对大家有所帮助。

1吨=1000千克

质量=密度*体积

水的密度=1000kg/m³=1g/cm³=1g/ml=1kg/L

1立方米=1000立方分米=1000升

一、餐桌高度标准尺寸是多少呢

餐桌高度标准在700-780毫米之间，比较常用的是700毫米、720毫米、740毫米、760毫米这四个高度。在选择时，可以根据人坐着的舒适度情况来考虑，因为餐桌和餐椅之间要300毫米的高度差，这样坐下后肘部会比餐桌高100毫米，就餐时就比较舒适。而餐椅是根据人身高来选择的，一般会与膝盖一致，大多是在400-430毫米左右。

二、常见的餐桌尺寸有哪些

1、双人餐桌尺寸

双人餐桌是小户型中比较常见的，在一些餐厅中也会配置，可以供两人同时就餐，它的尺寸会小一些，高度会与其他餐桌一致，一般是700-780毫米，长度的话一般在800-1200毫米，宽度在500-700毫米左右，尺寸选择还是比较多的。

2、四人餐桌尺寸

家庭配置的餐桌基本是以4人为主的，通常是方桌的设计，也就是长宽尺寸都一样的餐桌，边长在1000-1400毫米，具体长度可以根据空间面积来选择。也有长桌的设计，一般是1400*1000毫米的尺寸。

3、多人餐桌尺寸

超过4人就餐的餐桌，就可以归为多人餐桌，这类餐桌同样会根据实际就餐人数来选择，比较多的是6人的或者10人的。6人餐桌的长一般在1200毫米、宽一般在1000毫米，采用2+1+2+1的座位模式。而10人餐桌就是大家庭使用的，尺寸较大，长可到2400毫米，宽可到1400毫米，或者可以选择直径在1600毫米的大圆桌。

小编总结：以上就是餐桌高度的标准尺寸，从上述文章我们可以看出，市面上餐桌的类别款式众多，我们实际选购的时候必须依据自家的环境和需求，选择恰当的产品，希望能够帮到大家。

书桌高度是多少：

通常书桌高度约70-75公分左右，适宜成年人的坐姿高度，双手刚好能平放桌面。但不同使用者身高、要求不同，加上书桌类型不同，因此高度也会有些差异。如使用者1.2米，可选择52公分高的书桌。如使用者1.45米，可选择64公分高的书桌。如使用者1.6米，可选择70公分高的书桌。

书桌选购有哪些技巧：

1、购买书桌的时候，应将安全性放在首位，这是选购过程中需要特别注意的一点。书桌使用的线条必须要圆滑与流畅，尤其是它收边的部位，应采用圆形或弧形。同时，书桌的表面触摸起来需细腻，不能出现粗糙感。在选购的过程中，可以用手触摸一下，并晃一晃，若能感觉到松动的现象，那么说明质量比较差。

2、对于实木制成的书桌，在材质上会存在一定的差异，例如松木制成的书桌，在价格上相对就比较便宜些，而红木的价格就会比较贵。因此，选购时要注意材质方面。

3、购买书桌的时候除了注意价格、材质上的问题，还需注意款式、尺寸方面的问题。所以，在购买之前，需要先将摆放位置给确定好，然后把尺寸测量好，这样就不会出现尺寸不符的现象。而对于书桌款式方面的话，则需要与空间风格相符，要注意颜色是否搭配，不能过于鲜艳，以免影响使用的情绪。

文章总结：以上就是关于书桌高度是多少以及书桌选购有哪些技巧的全部内容，希望对大家有所帮助。

据了解岩板是由天然石料和无机粘土经特殊工艺，采用真空挤压成型和自动封闭式电脑控温辊道窑烧制1300度而成，是目前最薄（仅3mm），现有最大规格（3600×1200mm）。

岩板的英文是“SINTERED STONE”，译为“烧结密质石材”。但，什么是岩板仍存在着较大的争议。行业内对岩板的定义大致有两种：其一，有人认为岩板主要来自进口品牌，部分将岩板看作单一品类独立运营的企业，会鲜明地把岩板和瓷砖区分开；其二，有人认为岩板主要出自国内陶瓷企业，他们觉得岩板其实就是陶瓷大板，或者是陶瓷大板的一种。

相比于传统的建材，它是一种新型材料。岩板作为浴室或厨房台面、背景墙等确实有很多优点，比如：抗污、耐热、防刮、耐用、紫外线耐光、表面无需二次处理等。一个缺点是岩板与石材和其他台面材料不同，不具有纹路通体的特点。目前，岩板的图案基本上都是印在表面。

来看看岩板的生产过程频吧！

岩板的铺贴工艺

岩板施工技术规范八大关键

1. 施工工具

岩板铺贴专业工具：瓷砖专用吸盘、移动固定架、瓷砖防护移动支架、水平尺、激光水平仪、贴墙贴地仪、齿形鏝刀、 钢抹浆刀、瓷砖找平器、推紧钳、平板振动器 （带胶垫）、填缝刮刀、电动切割机、卷尺、 清洁海绵、 电动搅拌器、搅拌桶、刮平板、缝隙伸缩器、开孔定位器、 手动切割器、钻孔机。

2.施工前基层处理

铺贴前要全面检查基层垂直度、平整度、阴阳角方正度、抹灰层空鼓、裂缝等，并进行清洁和处理。

3.搬运及加工

在进行岩板搬运时，应采用符合要求的手泵吸盘或专业抬板杠进行搬抬，放至搬运车上运输，搬运放置过程中严禁单角着地。

岩板铺贴过程中会需要切割倒角、开圆孔、开方孔等加工工序。测好尺寸，使用切割机、玻璃钻孔器等工具切割、开孔。

▲ 岩板切割

▲岩板切倒角

▲岩板开圆孔

▲岩板开方孔

4.专用胶粘剂（瓷砖胶）

铺贴岩板时应使用专业的瓷砖胶，建议选用柔性瓷砖胶或C2ES级别及以上的瓷砖胶产品，禁止使用云石胶作为粘结剂铺贴岩板。

5.岩板墙/地面湿贴工艺流程

01 弹线分格/ 按墙面基层处理和精找平流程处理好基层后，确定分段分格弹线及弹出基准线，同时设置完成面厚度标准点，以控制面层厚度及垂直平整度。

02 刷涂界面剂/ 采用滚筒将界面剂均匀刷涂墙面/地面粘贴面，静置2h后方可粘贴。

03 粘结材料制备/ 胶粘剂与水的配合比应根据产品说明书进行调配，用慢速电动搅拌器搅拌均匀后静置5~10min，再略搅拌后使用。

04 粘贴面清理/ 粘贴面不应有灰尘及异物，避免粘贴效果影响，宜采用海绵清理粘贴面，并注意检查板材是否有裂纹。

05 胶粘剂施工 / 将搅拌均匀的胶粘剂在板材和基面粘贴面平整的涂抹一层，然后用齿形刮板以夹角30°进行刮胶，板材与基面胶粘剂齿形的方向应平行，并将四边的胶粘剂做出倒角，基层和板材胶粘剂厚度宜为3-6mm；应均匀、饱满、无间断。

06 岩板铺贴/ 岩板粘贴施工时，应按从下至上、自内至外的顺序沿基准线进行粘贴；搬运宜采用两个或两个以上手泵式钢架吸盘；胶粘剂涂抹完成后20min内应将岩板粘贴到基面上；铺贴时应采用垫脚保护。

07 平整度调整/ 岩板粘贴到基面后，先揉压后再用振动器调整岩板至平整，宜用垫块调整面材的水平度或垂直度，岩板之间用找平器底座和插片进行找平，岩板缝隙宽度调整宜用缝隙伸缩器。

08 缝隙清洁/ 地面施工在胶粘剂终凝前宜围闭严禁踩踏；胶粘剂施工后应在胶粘剂初步凝固而未完全凝固前 （24-48h内） ，用清缝工具将缝隙内粘附的胶粘剂清除。留缝应均匀,宽度一致缝隙填缝材料宜用柔性填缝剂，留缝宽度不宜少于3mm。

09 表面清洁 / 在粘贴后发现岩板表面被污染，应在不造成岩板移位的前提下清除污物，在施工全部完毕7天后，可采用中性清洁剂进行彻底清洁。

6.岩板墙面挂贴工艺流程

01 弹线分格 / 按墙面基层处理和精找平流程处理好基层后，确定分段分格弹线及弹出基准线，同时设置完成面厚度标准点，以控制面层厚度及垂直平整度。

02 岩板粘贴面安装结构件/ 采用背栓拓孔机在岩板粘贴面拓孔，安装不锈钢结构件固定在岩板上边沿。

1） 量尺寸：确定结构件的安装位置（建议每20cm~30cm之间处）；

2） 采用背栓拓孔机在岩板粘贴面拓孔，安装不锈钢结构件固定在岩板上边沿。

3） 根据根据结构件安装位置做好墙面打孔。

03 刷涂界面剂/ 采用滚筒将界面剂均匀刷涂墙面/地面粘贴面，静置2h后方可粘贴。

04 粘结材料制备/ 胶粘剂与水的配合比应根据产品说明书进行调配，用慢速电动搅拌器搅拌均匀后静置5~10min，再略搅拌后使用。

05 粘贴面清理/ 粘贴面不应有灰尘及异物，避免粘贴效果影响，宜采用海绵清理粘贴面，并注意检查板材是否有裂纹。

06 胶粘剂施工/ 将搅拌均匀的胶粘剂在板材和基面粘贴面平整的涂抹一层，然后用齿形刮板以夹角30°进行刮胶，板材与基面胶粘剂齿形的方向应平行，并将四边的胶粘剂做出倒角，基层和板材胶粘剂厚度宜为3-6mm；应均匀、饱满、无间断。

07 岩板铺贴 / 岩板粘贴施工时，应按从下至上、自内至外的顺序沿基准线进行粘贴；搬运宜采用两个或两个以上手泵式钢架吸盘；胶粘剂涂抹完成后20min内应将岩板粘贴到基面上；铺贴时应采用垫脚保护。

08 平整度调整 / 岩板粘贴到基面后，先揉压后再用振动器调整岩板至平整，宜用垫块调整面材的水平度或垂直度，岩板之间用找平器底座和插片进行找平，岩板缝隙宽度调整宜用缝隙伸缩器。

09 结构件墙面固定/ 采用水泥钢钉将不锈钢结构件固定在墙上。

10 缝隙清洁 / 地面施工在胶粘剂终凝前宜围闭严禁踩踏；胶粘剂施工后应在胶粘剂初步凝固而未完全凝固前 （24-48h内） ，用清缝工具将缝隙内粘附的胶粘剂清除。留缝应均匀 宽度一致缝隙填缝材料宜用柔性填缝剂，留缝宽度不宜少于3mm。

11 表面清洁/ 在粘贴后发现岩板表面被污染，应在不造成岩板移位的前提下清除污物，在施工全部完毕7天后，可采用中性清洁剂进行彻底清洁。

岩板家装案例

使用灭火器进行灭火的最佳位置是对准燃烧的物体，也就是火焰根部。

灭火器的最佳使用地点：

1、在上风位使用：风先从哪个位置经过，那它就是所谓的上风位；

2、距离火源的位置：大约1.5—3米之间，保证灭火剂喷射到着火物质上，可以有效灭火的位置；

3、灭火位置周边无易燃物、易爆物、危险品、远离电源等。

灭火器应摆放在干燥、阴凉、通风并取用方便之处，不可靠近高温或可能受到曝晒的地方。如果是公共场所或者人员密集场所应该放置于消火栓箱下面。如果是车用应置于车箱内方便拿取的位置以方便于灭火急救(如置于后尾箱）。

灭火方法：

1、冷却法

这种灭火法的原理是将灭火剂直接喷射到燃烧的物体上，以降低燃烧的温度于燃点之下，使燃烧停止。或将灭火剂喷洒在火源附近的物质上，使其不因火焰热辐射作用而形成新的火点。

冷却灭火法是灭火的一种主要方法，常用水和二氧化碳作灭火剂冷却降温灭火。灭火剂在灭火过程中不参与燃烧过程中的化学反应。这种方法属于物理灭火方法。

2、隔离法

隔离灭火法是将正在燃烧的物质和周围未燃烧的可燃物质隔离或移开，中断可燃物质的供给，使燃烧因缺少可燃物而停止。

2、地热设计不合理，环路偏少

3、室内暖气部分不热（1-2组不热）

4、暖气片安装数量不够

5、房间密封不好

6、供热设施使用太久

7、大范围停热（大范围民宅、办公楼同时停止供热）

8、小范围停热（个别楼栋或个别用户）

9、居民家分户阀门没打开

10、居民家中暖气管道或地暖过滤网堵塞

11、邻居家安装放水阀、循环泵

12、单户供热一楼（末端）住户不热

13、单户供热整个单元不热

14、单户供热单独一户不热

15、自己加装改动暖气片

16、将暖气放气阀改装成水龙头

17、暖气片质量差影响散热效果

小编的话：关于冰箱尺寸一般是多少相关内容就介绍到这，以上介绍了几种尺寸的冰箱，在选择时可以根据自己的需求来定，这样选择出来的尺寸才会比较满意的。

一般容量在2.1-4.5kg，尺寸600*550*600mm。

一般容量在5.6-7kg，尺寸840*595*600mm。

一般容量在4.6-5.5kg，尺寸596*600*900mm。

一般容量在7kg以上，尺寸850*600cm*600mm。

用了几天洗衣声音不是很大，有一个好处就是操作方便，连老人家都说好用。

洗衣机尺寸一般是多少呢？今天就和大家说一下，方便大家装修预留空间时使用。

3、根据洗衣机的大小，一般5公斤的洗衣机，宽和长边约在50cm左右，高在70cm左右。滚筒洗衣机尺寸一般为高85cm，四边都是60cm。不过购买洗衣机时需要根据家庭人数来确定。

综上，洗衣机尺寸一般是多少就给大家介绍到这里，我的介绍还是比较全面的，希望更给您家里的装修带来方便，赶紧行动起来吧。

1、在使用泡沫灭火器进行灭火的过程中，泡沫灭火器中会喷出许多的二氧化碳及泡沫，二氧化碳及泡沫会附在正在燃烧的物体上，从而使得该物体表面与空气隔绝，从而达到灭火的目的。

2、一般来说的话，泡沫灭火器只适合用于扑灭由树木材质、棉布材质等引发的火灾，因为这些燃烧物不会和泡沫灭火器中的物质产生化学反应，并且会隔绝空气和燃烧物的接触，从而很快的扑灭火焰。

3、如果是因为汽油或者是柴油等引发的火灾，那么就可以使用泡沫灭火器来扑灭。因为二氧化碳可以降低汽油或者是柴油的温度，又可以隔绝空气和汽油或者是柴油的接触，从而起到迅速扑灭火焰的效果。

4、泡沫灭火器无法扑救所有的火灾，例如：醚、醇、酮、酯等这些都是可以在水中燃烧的物质，这些液体引发的火灾是无法使用泡沫灭火器来进行扑救的。

5、对于带电设备、精密的电子仪器等引发的火灾，也是无法使用泡沫灭火器来扑灭的。因为泡沫灭火器中会喷出许多的二氧化碳及泡沫，而泡沫中包含有水分，容易和醇、酯、醚、酮等有机物质产生化学反应，产生导电体，从而威胁到救援人的人身安全。

泡沫灭火器是无法扑灭所有火灾的，所以我们应该区分清楚发生火灾的原因，然后选择适合的灭火方法进行灭火。以上就是关于泡沫灭火器不能用于扑救什么火灾的详细介绍，希望可以帮助到大家。

空调选择哪种更合适：

其次在选择空调时，要看它的匹数，法定空调匹数与功率为1P约2325瓦，适用于12平的房屋，1.5P约3500瓦，适用于16平房屋。2P空调功率约5100瓦，适用于25平左右的房屋。但具体也跟使用面积、当地的气候、房间保温性、楼层及西晒等原因有关。

石墨烯取暖器优缺点

优点：

1、高效节能，热稳定性好

石黑烯电热材料接近于100%的电热转换率,作为恒温控制频繁启动的电热产品，其启动电流不超过1.2倍大大低于传统的电阻电热产品，因此比其他电热产品节电50%以上。

2、绿色环保，清洁无污染

石墨烯电暖器以电为能源，使用过程无有害气体和辐射产品，同时，降噪消音技术的应用，给人静谧的环境。

3、使用成本低,寿命长

石墨烯电暖器可降低运行费用，稳定性好、不腐蚀、安装便捷。使用寿命高达15年以上。

4、符合标准，安全可靠

不用燃气，不会产生任何废气,更不会出现"煤气中毒"不用电加热棒加热，不会有漏电危险。

5、舒适健康，理疗保健

石墨烯电暖器散热均匀、舒适健康，不干燥，无需加湿。

6、节约空间，美化居室

石墨烯电暖器对居室面积的合理利用也能做出很大贡献，体型轻巧，多种外观可选择，可壁挂，可移动，相比传统的暖气片和笨重的采暖设备，烯牛石墨端电暖器更具有美规性。

缺点：

1、石墨烯电热膜的市场混乱，石墨烯电热膜骗局，让产品质量存在安全隐患。

2、这类产品采用的是石墨烯发热膜，所以价格相对而言会比较贵。

石墨烯电暖器有什么功能作用

1、高效节能，热稳定性好

石墨烯电热材料接近于100%的电热转换率，作为恒温控制频繁启动的电热产品，其启动电流不超过1.2倍大大低于传统的电阻电热产品，因此比其他电热产品节电50%以上。

2、绿色环保，清洁无污染

石墨烯电暖器以电为能源，使用过程无有害气体和辐射产品，同时，降噪消音技术的应用，给人静谧的环境。

3、使用成本低，寿命长

石墨烯电暖器可降低运行费用，稳定性好、不腐蚀，安装便捷。使用寿命高达15年以上。

4、符合标准，安全可靠

不用燃气，不会产生任何废气，更不会出现“煤气中毒”;不用电加热棒加热，不会有漏电危险，呵护家人健康安全。烯牛石墨烯节能轻便红外电暖器通过了国家相关标准，多重保护，安全可靠。

5、舒适健康，理疗保健

石墨烯电暖器散热均匀、舒适健康，不干燥，无需加湿，远红外辐射有辅助理疗的功效，促进血液循环，提高人体免疫力。

6、节约空间，美化居室

石墨烯电暖器对居室面积的合理利用也能做出很大贡献，体型轻巧，多种外观可选择，可壁挂，可移动，相比传统的暖气片和笨重的采暖设备，烯牛石墨烯电暖器更具有美观性。

小编总结：石墨烯取暖器优缺点有哪些，及石墨烯电暖器使用需要注意相关事项，就先介绍到这里了，各位是否了解了呢。根据相关规范，考虑健康、舒适、节能等各方面需求，地暖温度设置建议范围为18-20℃。

一、加湿器的原理是什么

若是超声波加湿器，其是通过超声波，让仪器内部的水进行水雾化，从而形成了超微粒子，释放到空气中。而若是热蒸发加湿器，则是让水处于加热物体中加热，当温度在100度后，便会形成水蒸气，最后送到空气中。

二、加湿器的优点有哪些

1、超声波加湿器具有的加湿强度是比较大的，且加湿非常均匀，带来的效率也是挺高的。而且使用超声波加湿器，不会耗费较大的能源，耗电也是比较少的，一般只有电热型加湿器的1/15到1/10以内。

2、超声波加湿器使用的时间是比较就的，能够根据室内的实际情况，自行进行湿度的调节，若是机器内部没有水，也能过进行自行保护。此外，大多数的加湿器，都具有医疗、清洗首饰、冷敷等功能，满足人民的多数需求。

3、对于电加热式的加湿器，其所使用的加湿方式是比较简单的，在家居生活中使用，也是比较方便的。但是在使用的过程中需要特别注意，其需要消耗的能源比较大，且不可进行干烧，否则容易带来安全事故。

4、若是想要更安全的使用加湿器，那么在购买之前，还需要看清其品牌问题，尽量购买大品牌的加湿器，安全性能更高不说，后续能够提供更加优质的售后服务，不用担心影响到家居生活。

小编总结：加湿器的原理是什么，以及加湿器的优点有哪些，就先介绍到这里了，各位是否了解了呢。加湿器的原理是比较简单的，但是要注意选择质量好的加湿器，从而确保日常家居中正常的使用，避免不必要的麻烦。

（三）卷材防水层施工

（四）排气屋面施工

（五）卷材屋面施工的环境气候

（六）保护层

（七）卷材屋面节点构造

1级防水

标准：不允许渗水，结构表面无湿渍。

适用范围：人员长期停留的场所。因有少量湿渍会使物品变质、失效的贮物场所及严重影响设备正常运转和危及工程安全运营的部位。极重要的战备工程、地铁、车站。

2级防水

标准：要求防水层不能够渗水，但表面可以有少量的湿渍。其中工业与民用建筑中的地下工程，湿渍总面积不能超过总面积的0.1%，单个湿渍面积不能大于0.1平，任意选择100平防水项目，要求湿渍不能超过2处。而其他地下工程的湿渍总面积不能超过总面积的0.2%，单个湿渍面积不能大于0.2平，任意选择100平防水项目，要求湿渍数量不能超过3处。

适用范围：人员经常活动的场所。在有少量湿渍的情况下不会使物品变质、失效的贮物场所基本不影响设备正常运转和工程安全运营的部位。重要的战备工程。

3级防水

标准：要求单个湿渍面积小于0.3平的情况下，漏水点一天的漏水量应小于0.25升，同时不能有线流和漏泥砂问题，任意选择100平防水项目，要求湿渍数量不能超过7处。

适用范围：人员临时活动的场所。一般战备工程。

4级防水

标准：以整个防水工程为准，每天每平米的漏水量不能超过2升，且任意选择100平防水项目，要求每天每小时平均漏水量不能超过4升。

适用范围：对渗漏水无严格要求的工程。

具体的工程根据工程的特点及使用年限进行不同等级的防水处理。

由于地下工程常年受到潮湿和地下水的有害影响，所以，对地下工程防水的处理比屋面工程要求更高更严，防水技术难度更大，必须认真对待，确保有良好防水效果，满足使用上的要求。

二、屋面工程的防水等级，是根据设防要求来划分的，有2个等级：

1、1级防水：要求必须要有两道以上的防水设防，适用于高层建筑和有特别要求的建筑中。

2、2级防水：要求必须要有一道以上的防水设防，适用于一般建筑。

基层处理→批刮腻子→刷封闭底漆→刷弹性面漆→刷罩光漆→局部修补、清理

二、腻子批刮

如果墙面平整，能达到施工要求，可不必批刮腻子。如果必须用腻子找平，批刮腻子时，要尽量刮得少、刮得薄，批刮两道腻子之间的间隔不可太短，要待前一道底层腻子膜彻底干燥并修整后再批刮下一道面层腻子。最后打磨平整。

三、刷底漆

在清理完毕的基层上用辊筒均匀地涂刷一遍专用抗碱封闭底漆，不可漏涂，也不能涂刷过多造成流淌或堆积。

五、刷罩光漆

涂刷面漆验收合格后，整体涂刷罩光漆，保持不漏刷、不留挂、涂刷保持一致。

六、涂膜质量检查及收尾工作

涂装结束后，应及时将遮蔽用的器材全部去除，注意切勿碰伤未干的涂膜。检查涂膜无流挂、缩孔、过喷等弊病，涂膜应平整光滑，色彩均匀。